Рельсовая сталь

Рассмотрим численный пример для рельсовой стали = 2 10 Па, а = 12 10 (град) и для условий Сибири Ai = 90°. Подстановка этих чисел в формулу (3.42) дает [c.97]

Несколько иной подход в определении вида поправочных функций на асимметрию цикла нагружения предложен в работе [93]. Была исследована рельсовая сталь (С — 0,57 % Сг — 0,08 % Mg - 1,6 % Мо - 0,01 % №0 - 0,03 %, Р - 048 % S — 0,04 % Si — 0,35 %) на крестообразных образцах при их нагружении по двум осям с разным сдвигом фаз. Эквивалентные характеристики про- [c.335]

Рис. 1. Зависимость добротности высокочастотной катушки от зазора / — образец из дю-рали, частота / = 4,5 мгц 2 — образец из рельсовой стали, f=6 мгц-, 3 — образец из рельсовой стали, /=4,5 мгц 4—образец из стали ст. 3, /=4,5 мгц

Применение перлитового порошка и специальных перлитовых плиток для защ,иты зеркала металла в период заполнения изложницы позволяет исключить взаимодействие жидкого металла с изложницей и дает возможность получать 20-тонные слитки рельсовой стали с чистой поверхностью [89]. [c.90]

Химический состав рельсовых сталей [c.713]

Стали для бандажей. Бандажи изготовляются из спокойных углеродистых сталей, выплавленных в мартеновских, электрических печах или конвертерным способом. В отличие от рельсовых сталей [c.716]

Разрушение в зоне термического влияния рельсовой стали. 2 1, (9) табл. 2.4. [c.266]

Рис. 1. Зависимость механич. свойств рельсовой стали от содержания углерода.

Рис. 2. Зависимость износа рельсовой стали от твердости.

Рис. 3. Твердость термически обработанной рельсовой стали в зависимости от содержания С и Мп.

В работе [437] исследования проводились на образцах консольного типа диаметром 16 мм с плечом изгибающего момента 100 мм, изготовлявшихся из осевой (сталь, близкая к стали 35) н рельсовой (сталь, близкая к стали 70Г) сталей. На рис. 4.5 приведены кривые выносливости образцов из осевой стали при испытании на частоте 1,1 и 24 Гц. В соответствии с а.,, н/мм ранее сказанным, испытания на адо меньшей частоте привели к меньшей выносливости стали. [c.163]

На образцах из рельсовой стали получены аналогичные результаты, однако менее резко выраженные [437]. [c.164]

С/— модуль упругости основания (табл. 1И.6.4) — 2,1Х X 10 МПа — модуль упругости рельсовой стали Jx, — момент инерции и момент сопротивления рельса с учетом его допустимого износа (см. рис, III.6.7) [0и] — см. формулу (III.1.86). [c.529]

На практике установлены оптимальные масса и размеры слитков в зависимости от марки стали, характеристики стана и назначения полупродукта. Так, слитки углеродистых и низколегированных сталей общего назначения для прокатки на блюмингах имеют массу от 5,5 до 12,6 т, слитки рельсовой стали 4,5—9,8 т, слитки высоколегированных сталей 2—5 г и т. д. [c.335]

Сопротивление от качения колес по рельсам. При качении колеса по рельсу происходит сжатие материала бандажа и рельса, прогиб рельсов, трение скольжения вследствие относительного перемещения прижатых друг к другу бандажа рельса, трение соприкасающихся поверхностей рельса, шпал и балласта, износ бандажей и рельсов вследствие возникающих на их поверхности в контактных площадках пластических деформаций из-за развивающихся больших напряжений. Все эти явления вызывают расход энергии, который эквивалентен работе силы сопротивления от перекатывающегося колеса по рельсу. Если бы бандажи колес и рельсы были бы телами абсолютно жесткими, то во время движения соприкосновение их между собой осуществлялось бы в точке, причем сила реакции от рельса на колесо в точности равнялась по величине нагрузке от колеса на рельс и совпадала с ней по линии действия (по вертикали). Но бандажная и рельсовая сталь обладают свойством упругости. Вследствие этого и больших давлений, передаваемых колесом на рельс, соприкосновение их происходит не в точке, а по небольшой контактной площадке, имеющей форму эллипса. [c.72]

Выход годного при прокатке блюмсов из слитков кипящей стали составляет 91—92,5%, при прокатке рельсовой стали — 80—82%. [c.183]

Возможность выполнения этих противоречивых требований зависит от химического состава рельсовой стали, технологии проката, условий остывания и термообработки рельсов. [c.66]

Качество рельсовой стали определяется ее химическим составом, микроструктурой и макроструктурой. Химический состав стали отечественных рельсов характеризуется добавками к железу, приведенными в табл. I. [c.8]

Допускаемые наибольшие напряжения в месте контакта [ tIkout для роликовых и шариковых подшипников из хромистой стали принимают до 35 000—50 ООО кгс/см , для рельсовой стали — до 8000— 10 ООО кгс/см . В табл. 28 приведены значения допускаемых наибольших давлений на площадке контакта при первоначальном контакте по линии (т = 0,557) и статическом действии нагрузки. В случае [c.657]

Допускаемые наибольщие напряжения в месте контакта [а]конт для роликовых и щариковых подшипников из хромистой стали принимают до 3500—5000 МПа, для рельсовой стали — до 800— 1000 МПа. В табл. 29 приведены значения допускаемых наиболь-щих давлений на площадке контакта при первоначальном контакте по линии (т = 0,557) и статическом действии нагрузки. В случае первоначального контакта в точке значения (а) КОНТ СЛСДуСТ увеличить в 1,3—1,4 раза. [c.723]

Подтверждением физического смысла точки пересечения кинетических кривых служит продемонстрированная зависимость показателя степени в уравнении Париса от удельной работы разрушения образцов при монотонном растяжении [57]. В интервале изменения i,5асимметрии цикла О < < 0,5 по 200 экспериментальным данным было получено уравнение типа (4.8) для мартенсито стареющих сталей, нержавеющей стали Х18Н9Т, жаропрочных, строительных и рельсовых сталей. Связь между показателем степени и плотностью (удельная) энергии в интервале 1,5 < < 5,11 имела вид [c.191]

Обычно удельное сопротивление стали точно неизвестно. У низколегированных, например у марганецсодержащих (рельсовых) сталей оно особенно высоко. Измерение электросопротивления уложенных рельсов без полного снятия участка рельса невозможно даже в периоды прекращения работы железной дороги, поскольку имеются соединения с другими рельсами по поперечным межрельсовым перемычкам и по стяжкам для фиксации ширины колеи, а также заземления. Удельное электросопротивление рельсов целесообразно определять на постоянном токе по четырехточечному методу на изолированно уложенных одиночных рельсах длиной не менее нескольких метров (см. раздел 3.5.1). [c.320]

Spindel Г ермаиия, завод MAN (1922) Вытирание диском под постоянной нагрузкой углубления (лунки) на плоской поверхности образца. Испытание проводится всухую. Ось диска горизонтальна Диаметр диска 320 мм, ширина диска 1 мм. Материал диска - мягкая сталь. Диску перед испытанием придаётся шероховатость посредством напильника. Число оборотов диска от 10 до 120 в минуту. Нагрузка до 15 кг. ] спытание заканчивается при длине лунки 40. и.м. Описание см. [12, 2, 63, 64] Для испытания рельсовой стали (63, 64] н материалов для с.-х. машин [2, 17] [c.206]

Так как для обычной рельсовой стали предел текучести близок к 40 кПми , а предел упругости около 30 кПмм , то указанные главные напряжения находятся в допускаемых пределах это подтверждается опытом эксплуатации рельсового п ти. [c.145]

РЗМ. В шлаке было 0,5 % РЗМ в пересчете на СеОг. Таким же Способом производится лигатура Si—V—Са. По ТУ 14—139—76—80 она должна содержать 30—50 % Si >4,0% V, >-8% Са <1,0% С <0.1 % Р с0,05 % S. Прп использовании ее для производства рельсовой стали стойкость рельс повысилась примерно на 30 %, экономия от ее применения составляет 2400 руб. на 1 т лигатуры [84]. На производство I т лигатуры расходуется 715 кг ФС65, 780 кг извести, ПО кг Плавикового шпата, 175 кг феррованадия. Расход электроэнергии 5220 МДж (1450 кВт/ч). Лигатуры Fe-—Si—Са—Ti—А1 имеют следую- [c.127]

R0880Mn - рельсовая сталь с высоким содержанием марганца с минимальным временным сопротивлением 880 Н/мм . [c.28]

Разрушение распространяется по зоне термического влияиия рельсовой стали (фото 9.38). Структура этой зоны чисто мартенситная (фото 9.39) с твер-достью 600 кгс/мм . Из этого следует, что температура подогрева была недостаточной. Структура основного металла 58 rV4, не подвергавшегося термическому влиянию сварки, состоит из перлита и феррита, выделившегося по границам зерен (фото 9.40). [c.266]

Дальнейшее повышение эксплуатационной стойкости тер мически упрочненных рельсов может быть достигнуто легированием рельсовой стали Перспективным является легирование углеродистой рельсовой стали небольшими добавками ванадия ( 0,05 %), применение легированных сталей типа 75Х1С, 75ХГМ.Ф и др, а также применение термомеханической обработки [c.258]

Определение твердости при вдавливании конуса или пирамиды. Испытание на твердость измерением нагрузки при заданной глубине вдавливания конуса в начале XX в. предложено П. В. Кубасовым, который провел соответствующие опыты на рельсовой стали. В дальнейшем твердость стали при вдавливании конуса Як начали определять по формуле Як = 4Р/л 2, где й — диаметр отпечатка от конусного наконечника с углом при вершине 90 (рис, 11.20). Форма отпечатков в этом [c.199]

Рис 13. Выбор напряжения в зависимости от длины трещины и значения при мак-рохрупком разрушении образцов из рельсовой стали [c.14]

СТАЛЬ СВЕРХПРОЧНАЯ Химич. состав и механич. сво11ства рельсовой стали [c.242]

По абсолютной величине максимальные напряжения в ряде случаев даже П ри нагрузке ют (КОлеса иа рельс 15 Т (Превышают предел текучести рельсовой стали. Так, например, в рельсах Р43 при нагрузке 15 7" на колесо и экоцентриситете приложения нагрузки 22 мм при вертикальном (Износе 3 мм напряжения достигают 3600 кГ1см , а при износе 9 мм — 4400 кГ/см . [c.179]

В настоящее время существенно увеличивается количество и качество закаленных остряков и рамных рельсов. Это мероприятие уменьшает сплавы металла на боковые грани, улучшает прилегание остряков к рамным рельсам, уменьшает вероятность появления и рост седловин на остряках в зоне выпрессовки под профиль путевого рельса. Износостойкость этих элементов повышается на 15—20%. Повышению дефектостойкости остряков способствует прокатка остряковых рельсов из рельсовой стали, раскисленной комплексными раскислителями. [c.116]

Углерод повьииает твердость и износостойкость рельсовой стали. По данным А. И. Скакова, изменение содержания в мартеновской стали углерода с 0,42 до 0,62% может увеличить износостойкость ее более чем в 7 раз, а увеличение с 0,63 до 0,7% — примерно на 30%. Однако чем больше углерода в стали, тем более, при прочих равных условиях, она хрупка, тем затруднительнее холодная правка рельсов, тем более равномерно металл должен быть распределен по сечению рельса, тем более жестко должен выдерживаться химический состав, особенно в части таких вредных примесей, как фосфор и сера. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...