Напряжения переменные см также эквивалентные

Генераторы синусоидального напряжения. К генератору синусоидального напряжения, применяемому для питания мостовой цепи, предъявляется ряд требований. Прежде всего он должен давать напряжение синусоидальной формы заданной частоты с постоянной амплитудой. Нестабильность амплитуды переменного напряжения не должна превышать 3%, а стабильность частоты напряжения должна быть такой, чтобы ее уход за время измерения был не более 1% номинального значения частоты. Основная погрешность установки частоты также должна быть в пределах 1%. Генератор должен позволять плавно регулировать значение переменного напряжения и его частоту. Выходная мощность генератора должна быть достаточной для питания мостовой це-пи. Следует иметь в виду, что при недостаточной выходной мощности генератор перегружается, что ведет к появлению нелинейных искажений формы выходного напряжения. При выборе генератора и разработке схемы мостовой измерительной цепи надо обращать внимание на согласование эквивалентного сопротивления цепи со значением рекомендуемой нагрузки для генератора. [c.75]

Как следует из (4.7), эквивалентное напряжение постоянно в объеме заготовки. В процессе деформирования оно изменяется за счет изменения ее высоты, а также скорости v, если она переменна. Поэтому очевидно, что дальнейшее решение задачи полностью совпадет с широко известным решением, основанным на модели жесткопластического тела [76]. Отличие будет заключаться только в том, что вместо величины сг = i/Sx в последнем решении во всех формулах будет величина сг , определяемая по (4.7). Однако несмотря на такое формальное совпадение, принципиальное различие формул весьма существенно, поскольку в излагаемом решении отражена относительная скорость сближения плит пресса. Несмотря на указанное выше совпадение, излагаемое решение в дальнейшем будет изложено подробно. [c.89]

Следует отметить, что при переменном напряжении, в отличие от постоянного, емкость диэлектрика с большими потерями становится совершенно условной величиной в зависимости от выбора той или иной эквивалентной схемы. Отсюда и диэлектрическая проницаемость материала с большими потерями при переменном напряжении также условна. [c.76]

Следует отметить, что при переменном напряжении, в отличие от постоянного, емкость диэлектрика с большими потерями становится совершенно условной величиной в зависимости от выбора той или иной эквивалентной схемы. Отсюда и диэлектрическая проницаемость материала с большими потерями при переменном напряжении также условна. Угол потерь и комплексная диэлектрическая проницаемость от выбора схемы не зависят. [c.65]

Результатом интегрирования системы будет зависимость вектора переменных состояния V от времени 1. Как показано в предыдущей главе, на каждом шаге интегрирования вычисляются также напряжения и токи всех ветвей схемы, в частности, напряжения между парами узлов, рассматриваемыми как выходные, если между выходными узлами включена какая-либо ветвь. Если первоначально такая ветвь отсутствует, ее всегда можно ввести в эквивалентную схему, не исказив характера У(t). Такой ветвью может быть резистивная ветвь с сопротивлением, превышающим сопротивление изоляции. Как указывалось ранее, по У Ц) вычисляются выходные параметры-функционалы, а следовательно, и их запасы работоспособности, определяющие целевую функцию. [c.88]

Задача 2-4. Постройте векторную диаграмму, показывающую зависимость между электрическим напряжением О и током 1 при подаче на конденсатор, обладающий диэлектрическими потерями, переменного напряжения О, а также дайте эквивалентную схему такого конденсатора. [c.61]

Расчеты на ползучесть по теории старения эквивалентны расчетам при нелинейных зависимостях между напряжениями и деформациями. Наиболее общая формулировка теории старения принадлежит Ю. Н. Работнову [124, 125]. Согласно ей напряжения и деформации в условиях ползучести для заданного значения времени определяются путем расчета детали на основе изохронной кривой ползучести для этой величины времени. Поэтому так же, как и в случае установившейся ползучести, результаты, полученные в теории пластичности [50, 60, 149], а также приближенные методы решения упруго-пластических и пластических задач, например метод упругих решений [50], метод переменных параметров упругости [8, 9], вариационные методы [60], могут быть использованы и для расчетов по теории старения. [c.220]

Изменение начальных условий интегрирования, или изменение характера сброса накопительных элементов ВЗФ, использует особенность импульсных систем с временной модуляцией 2-го рода, состоящую в наличии элемента (ВЗФ) с конечной памятью . Изменяя период накопления информации в этом элементе, также можно воздействовать на основные свойства системы. Изменение сброса представляет простейший способ такого управления свойствами системы. Однако с формальной точки зрения изменение сброса (начальных условий) эквивалентно изменению порога срабатывания импульсного элемента или, согласно (1), функции сравнения з 1). Можно заметить, что техническая реализация переменного сброса может оказаться существенно проще, чем переключение функции сравнения. В частности, в реальных системах изменение Сброса напряжения на накопительном конденсаторе ВЗФ достигается путем изменения длительности импульса замыкания конденсатора. При этом относительная величина остаточного напряжения на конденсаторе определяется следующим образом [c.240]

Коэффициент долговечности, учитывающий влияние эквивалентного числа циклов перемен напряжений при действии переменной нагрузки, а также и постоянной, но с Л яо> определяется по формуле [c.98]

Рис. 106. Обычная (а) и измененная подобная (б) контактная схема с логической бесконтактной схегуЮЙ такого же назначения (в), а также эквивалентная бесконтактная схема (г) и схема транзисторного ключа (й) Я — ограничительное сопротивление, В — катушка реле, — переменное сопротивление транзистора, Гост — сопротивление насыщения (0,1 — 10 ом), ии + иаг — напряжения питания и смещения, Яс и / св—сопротивления смещения и связи, Т — транзистор

Метод переменных параметров упругости заключается в том, что пластическое тело заменяется эквивалентным упрутйм, имеющим одинаковые с пластическим телом деформации и напряжения, что возможно, если эквивалентное упругое тело имеет переменные параметры упругости (для изотропного тела - переменные модуль упругости и коэффициент Пуассона). Для определения первоначально неизвестных переменных параметров упругости также используют последовательные приближения. [c.231]

Эквивалентными называютса также переменные напряжения и моменты с постоянной амплитудой, которые, будучи повторены базовое число раз (Nq), вызывают в расчетной детали такой же повреждающий эффект, как и весь действительный процесс со случайными амплитудами и коэффициентами асимметрии. [c.94]

Приложение постоянного электрического поля к керамике ВаТЮз и затем снятие его называют процессом поляризации. Если провести поляризацию, то будет пройден путь а- б в, показанный на рис. 4-6-6. Следовательно, и после снятия электрического поля сохранится более вытянутая форма (состояние в), чем в исходном состоянии а. Таким образом, благодаря процессу поляризации возникает остаточная деформация, соответствующая разнице между состояниями в и а. Одновременно с этим сиоитанная поляризация также не возвращается в первоначальное состояние ИРв=0, а сохраняет остаточную поляризованность в направлении электрического поля. Полученная поляризованность называется остаточной поляризацией. Таким образом, в результате проведения процесса поляризации керамика переходит в новое состояние она приобретает остаточную деформацию и остаточную поляризацию, и если теперь к керамике приложить переменное электрическое поле с небольшой амплитудой, то возникь ет изменение деформации, практически пропорциональное приложенному электрическому напряжению. Это эквивалентно обычному пьезоэлектрическому эффекту. Если при этом частота тока совпадает с частотой резонанса упругих колебаний, то в керамике возникает резонанс, что позволяет использовать ее в качестве вибратора. Таким образом, для того, чтобы сегнетокерамику использовать в качестве пьезоэлемента, необходимо сначала провести поляризацию и придать керамике остаточные поляризацию и деформацию. [c.292]

Изменяя эквивалентное сопротивление г,, при неизменном напряжении холостого хода, можио также производить настройку режима по току при заданном значении Чр (фпг. 8) или аастро1шу напряжения дуги при заданном токе. Указанный метод настройки режима чаще всего применяется в сварочных трансформаторах и многопостовых генераторах постоянного тока. Так как значение неизменного напряжения холостого хода выбирают исходя из среднего режима работы, то устойчивость дуги переменного тока при сварке на малых токах будет недостаточной. Поэтому такой метод настройки наиболее пригоден для сварочных трансформаторов, рассчитанных на наиболее употребляемые средние значения рабочих токов при сварке. [c.174]

Дефектоскоп ДУК-13ИМ—специализированный прибор для контроля сварных швов. Индикация дефектов происходит по импульсам, возникающим на экране электроннолучевой трубки, а также по появлению звука в телефонных наушниках. Чувствительность дефектоскопа регулируется в широких пределах н обеспечивает выявление дефектов в стали с эквивалентной площадью 2—3 мм на глубине до 100 мм. Для определения координат дефектов, а также измерения толщины изделий в дефектоскопе имеется электронный глубиномер. Благодаря наличию электронной лупы возможен контроль изделий по слоям. Величина контролируемого слоя регулируется в пределах 8—500 мм. Прибор работает от сети переменного тока напряжением 220 или 36 В, а также от аккумуляторной батареи напряжением 12 В. Масса прибора около 4 кг. [c.755]

Таким образом, в модели пресса воспроизводится нагружение вала силой натяжения ветвей клиноременной передачи, силой тяжести маховика, нормальными силами и силами трения в зубчатой передаче, а также моментами этих сил, реакциями подшипниковых опор и моментами трения в них, динамическим моментом маховика при его замедлении, моментом торможения. При этом в полюсах модели FRVL вычисляются в виде фазовых переменных типа потока поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты, осевые силы сжатия. В модели FRVL по формулам (3.22) и (3.25) определяются нормальные и касательные напряжения, средние напряжения цикла (от действия осевых сил сжатия растяжения и поперечных сил) и амплитуды напряжений (от изгибающих и крутящих моментов), эквивалентные нормальные и касательные напряжения. [c.523]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...