Мизеса эквивалентное напряжение деформация

Дальнейшие исследования проводили на охлаждаемых с торца сплошных цилиндрических и на охлаждаемых изнутри толстостенных трубчатых образцах, т. е. в условиях неоднородного напряженного состояния [71 ]. При расчете эквивалентных напряжений и деформаций по критерию Мизеса учитывали коэффициент стеснения деформаций, равный отношению полной расчетной амплитуды к располагаемой термической деформации. Испытаниями углеродистой и конструкционной хромистой стали при [c.37]

В каждом слое композита вычисляются компоненты тензора напряжений и деформаций, эквивалентные напряжения по Мизесу, главные напряжения и др. Компоненты тензора вычисляются в системе координат, повернутой относительно оси X элемента на угол поворота оси материала слоя. [c.371]

Таким образом, по-видимому, можно считать, что у материалов с высокой пластичностью, в которых образование-трещины происходит в период, когда долговечность еще не исчерпана, эквивалентные напряжения Мизеса обусловливают как деформацию ползучести, так и время до разрушения. У материалов, в которых [c.143]

Следует указать, что характеристики динамической ползучести подтверждаются [59, 60] и при сложном напряженном состоянии, полученном в ре-зультате взаимного наложения высокочастотного и статического напряжений кручения. На рис. 4.35 приведены результаты подобных экспериментов на малоуглеродистой стали. Расчетные величины, определены с помощью теории Мизеса Ое4 и tgj — эквивалентные статические напряжения соответственно растяжения и кручения, при которых возникает такая же осевая деформация и деформация сдвига за одинаковое время, что и при действии напряжения Og, описываемого уравнением (4.87). [c.123]

Уравнение (4.39) аналогично уравнениям, выведенным в- 30-ые годы Зо-дербергом [12], Надан [13], Каптером [14], Марином [15], Накахара [16]. В указанной форме это уравнение выражает теорию общей деформации Мизеса— Генки, основывающуюся на законе течения и эквивалентных напряжениях Мизеса [9, 10]. [c.103]

На рис. 5.14 приведена Диаграмма равных долговечностей при ползучести тонкостенных цилиндрических образцов из стали 18Сг — 12N1 — Nb (SUS 347) при совместном действии растяжения и внутреннего давления (на рис. 3.5 показаны кривые ползучести для этой стали). В этом случае в отличие от рассмотренной выше малоуглеродистой стали совершенно не наблюдается совпадения экспериментальных значений с эквивалентными напряжениями Мизеса и максимальными главными напряжениями. Как показано на рис. 3.5, эта сталь имеет небольшое удлинение и низкую пластичность при разрушении, поэтому, даже учитывая увеличение напряжений, обусловленное деформацией ползучести, не наблюдается совпадения экспериментальных точек с показанным сплошными линиями четырехугольником, характеризующим максимальные главные напряжения. [c.142]

Если эквивалентные напряжения Мизеса при описанных ранее испытаниях стали 18Сг — 12Ni — Nb являются постоянными (а = 180 МН/м ), то как показано на рис. 5.16, в, эквивалентная деформация Мизеса не изменяется сколько-нибудь существенно в зависимости от отношения напряжений Ое/а , в то время, как долговечность изменяется значительно. Долговечность при чистом внутреннем давлении или при совместном воздействии растяжения и внутреннего давления значительно меньше, чем при простом [c.142]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

Картины концентрации температурных напряжений и напряжений, вызываемых полем центробежных сил, приведены на рис. 1.13—1.15 характер развития упругопластических зон с ростом нагрузки в области конструкционных концентраторов — на рис. 1.16. Сравнение зависимостей коэффициентов концентрации деформаций от уровня нагрузки где а — эквивалентные по Мизесу напряжения — предел текучести) и степени упрочнения (рис. 1.17), вычисленных для различных зон концентрации, позволило установить, что среди приближенных зависимостей наиболее достоверной является формула Махутова [50] (подробнее см. в гл. 2). [c.62]

Кристаллографическая природа пластической деформации, являющаяся следствием движения дислокаций, рассмотрена в работе Мизеса [4], который показал, что для тогр чтобы осуществить наблюдаемое изменение формы тела при неизменном объеме, необходимо иметь пять независимых компонент деформации. Для кристаллического тела это означает необходимость действия пяти различных систем скольжения. Выбор пяти систем скольжения (из многих кристаллографически эквивалентных октаэдрических систем скольжения) отвечает принципу минимальной работы. Отсюда следует, что физическая природа предела текучести (в нашем случае - упругости) конкретных марок технических металлов, определяющее критическое напряжение сдвига для взаимного скольжения внутри поликристаллического агрегата, зависит в основном от состояния границ беспорядочно ориентированных зерен и их размеров. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...