Амплитуда эквивалентного напряжения

Од и Ста (х = 0) — амплитуды эквивалентных напряжений в пластической области, определенных упругим решением, в рассчитываемой точке области и в вершине концентратора (рис. 1.10). Значение параметра v определяют по экспериментальным и расчетным данным. [c.54]

Пусть распределение амплитуд эквивалентных напряжений подчиняется экспоненциальному закону распределения с. плотностью [c.136]

При определении вероятности безотказной работы по условию циклической прочности используется амплитуда эквивалентного напряжения [20] [c.93]

Амплитуда эквивалентного напряжения 145 [c.197]

Эквивалентное напряжение. На различных режимах полета (рис. 5.3) напряжения в конструкции имеют различные амплитуды Adi. Число циклов Пг на режиме зависит от его продолжительности. Эквивалентным по повреждаемости называется переменное напряжение с постоянной амплитудой ЛОэ, вносящее такую же повреждаемость, как совокупность напряжений с различными амплитудами Adj. Причем число циклов эквивалентного напряжения равно сумме-чисел циклов щ напряжений с различными амплитудами. Амплитуда эквивалентного напряжения определяется по формуле [c.72]

Генераторы синусоидального напряжения. К генератору синусоидального напряжения, применяемому для питания мостовой цепи, предъявляется ряд требований. Прежде всего он должен давать напряжение синусоидальной формы заданной частоты с постоянной амплитудой. Нестабильность амплитуды переменного напряжения не должна превышать 3%, а стабильность частоты напряжения должна быть такой, чтобы ее уход за время измерения был не более 1% номинального значения частоты. Основная погрешность установки частоты также должна быть в пределах 1%. Генератор должен позволять плавно регулировать значение переменного напряжения и его частоту. Выходная мощность генератора должна быть достаточной для питания мостовой це-пи. Следует иметь в виду, что при недостаточной выходной мощности генератор перегружается, что ведет к появлению нелинейных искажений формы выходного напряжения. При выборе генератора и разработке схемы мостовой измерительной цепи надо обращать внимание на согласование эквивалентного сопротивления цепи со значением рекомендуемой нагрузки для генератора. [c.75]

При расчетах циклической прочности по аналогии с расчетом при статических напряжениях вводятся понятия эквивалентных амплитуд переменных напряжений. Положим в уравнениях (6.22) и (6.25) =1 и и введем обозначения [c.125]

В результате окончательно получаем эквивалентное напряжение в интервале 73-90 МПа. Нагружение диска происходит от лопаток с явной положительной асимметрией цикла, поэтому амплитуда переменного напряжения будет почти в 2 раза ниже полученной расчетом величины эквивалентного уровня напряжения (см. главу 6). Указанная оценка согласуется с оценкой напряженности диска, которая не должна превышать 40 МПа. [c.522]

В тех случаях, когда амплитуды напряжений являются случайными величинами, вводится эквивалентное напряжение [c.69]

Эквивалентные напряжения симметричного цикла по указанным зависимостям определяются в предположении независимости эффективного коэффициента концентрации от асимметрии цикла, и эффект концентрации напряжений относится к переменной составляющей напряжений (т. е. к их амплитуде). На фиг. 30 представлена зависимость ka от [c.501]

Находят эквивалентные амплитуды упругопластических напряжений и деформаций при совместном решении двух уравнений. Первое из них [c.54]

Дальнейшие исследования проводили на охлаждаемых с торца сплошных цилиндрических и на охлаждаемых изнутри толстостенных трубчатых образцах, т. е. в условиях неоднородного напряженного состояния [71 ]. При расчете эквивалентных напряжений и деформаций по критерию Мизеса учитывали коэффициент стеснения деформаций, равный отношению полной расчетной амплитуды к располагаемой термической деформации. Испытаниями углеродистой и конструкционной хромистой стали при [c.37]

Обоснование технической теории прочности при термической усталости. Вследствие постоянства коэффициентов напряжения Аа и деформации можно "построить обобщенную "кривую термической усталости, принимая в качестве критерия амплитуду эквивалентной деформации е , рассчитанную по теории максимальных касательных напряжений или по энергетической теории прочности. Показанные на рис. 32 зависимости между [c.81]

Если рабочие напряжения изменяются по асимметричному циклу, то в качестве и следует принимать амплитуды, эквивалентные по своему действию амплитудам симметричного цикла [см. (5.8)] [c.188]

Эквивалентные амплитуды касательных напряжений, приведенные к симметричному циклу, распределены по нормальному закону с параметрами = 4 кгс/мм [c.212]

Расчет по эквивалентным напряжениям, связанный с предположением о возможности п-кратного увеличения амплитуд напряжений, является условным, т. к. величина коэффициента [c.183]

Таким образом, амплитуды номинальных напряжений с учетом эквивалентности их действия статическим по критерию накопленного Повреждения должны умножаться на коэффициент С помощью выражений статических напряжений, эквивалентных по своему повреждающему действию переменным, для асимметричного цикла можно построить полную диаграмму усталости в относительных величинах. Статическая составляющая для правой ветви предельной кривой относится, в зависимости от уровня температур, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.43) по критерию динамически накопленной деформации ползучести, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.44) по критерию накопленного длительного статического повреждения. Амплитудная составляющая для левой ветви предельной кривой относится к эквивалентным напряжениям по длительному статическому повреждению согласно уравнению (4.45). [c.220]

Однако большинство машин работает на переменных режимах с произвольно чередующимися циклами и различным уровнем напряжений в цикл . Такое нагружение можно представить в виде регулярно чередующихся групп циклов -блоков нагружения. Расчеты валов и осей на сопротивление усталости при нерегулярном нагружении основаны на сведении случайного нагружения к блочному путем схематизации случайных процессов по методам полных циклов или дождя и приведении (в соответствии с ГОСТ 25.101-83) амплитуд асимметричных циклов к эквивалентным амплитудам симметричного цикла. Накопление усталостных повреждений при блочном нагружении учитывается путем применения корректированной линейной гипотезы суммирования. При этом расчет валов и осей на сопротивление усталости может быть выполнен по коэффициентам запаса прочности с использованием понятия эквивалентных напряжений [9, 10, 14, 19, 23]. [c.92]

Находим эквивалентные амплитуды касательных напряжений [c.114]

Другой способ определения эквивалентного запаса прочности основан на предположения, что в момент разрушения все амплитуды переменных напряжений о,-увеличиваются в Раз. Тогда из условия разрушения (104) находим [c.615]

Амплитуда эквивалентных по выносливости напряжений [c.128]

Если пружина испытывает действие циклической нагрузки Р = Рс Ра где Рс а Р , — статическая и переменная (амплитуда) нагрузки, то расчет ведут по эквивалентному напряжению i M. формулу (147)] [c.287]

Од (Тд) — амплитуда цикла От (Тт) — среднее напряжение цикла Ка)о, (Kx)d — общий коэффициент снижения предела ВЫНОСЛИВОСТИ при симметричном цикле изменения напряжений о> (Ч т) — коэффициент, позволяющий переходить от рабочих напряжений заданного цикла к эквивалентному напряжению симметричного цикла. При решении задач принимать = 0,14, = 0,07. [c.349]

В некоторых случаях нагрузкой одной из концевых масс такого преобразователя является воздух, поэтому возникает необходимость подбора отношения масс, одна из которых соприкасается с воздухом, а другая — с жидкой средой. При этом оказывается возможным повлиять на оптимальную величину добротности [68] и изменить характер ограничений максимальной допустимой мощности, т. е. вместо преобразователя, ограничиваемого максимальным допустимым электрическим полем, получить преобразователь, ограничиваемый максимальной допустимой амплитудой механического напряжения. Изменения, которые следует внести в эквивалентную схему в более общем случае, очевидны, однако, учитывая необходимость решения некоторых задач следующего раздела, более желательным является использование упрощенной схемы фиг. 63. [c.301]

При радиальных колебаниях за напряжение, эквивалентное напряжению от продольной волны при растяжении, может быть принята амплитуда интенсивности ультразвуковых напряжений в очаге деформации [4]. Ввиду малой по сравнению с длиной волны высотой очага пластической деформации амплитудой нормальных осевых напряжений можно пренебречь. Тогда [c.145]

Аналогичной обработке с получением зависимостей, близких к линейным, поддаются данные испытаний на растяжение с ультразвуком, полученные для других материалов. Для рационального типа колебаний может быть найдена амплитуда ультразвуковых напряжений, эквивалентная амплитуде продольных ультразвуковых напряжений. Вычислив амплитуду эквивалентного напряжения в очаге деформации и используя получе11Иые [c.145]

Имея такие данные, можно рассчитать ресурс. Если испытания для определения долговечности проводились при амплитуде переменных напряжений Астисп, а амплитуда эквивалентного напряжения равна Астэ, то соответствующую ей долговечность Ма можно найти с помощью формулы (5.2) . [c.75]

Тогда ((Та)о и (та)э будут рзвны тзким предбльным амплитудам переменных напряжений при симметричном цикле для гладкого образца стандартных размеров (т. е. без влияния концентрации напряжения и размеров сечения), которые эквивалентны переменным номинальным напряжениям сТа и Та, действующим в данной детали при наличии концентрации напряжения, масштабного эффекта и асимметрии цикла. Запасы прочности соответственно будут равны [c.126]

Среднее значение f/v at равно средней площади выброса. Таким образом, ес5и накопление повреждений происходит в соотвеют-вий с линейной теорией, то при невысоких уровнях напряжений амплитуду эквивалентного гармонического нагружения можно выбирать из условия равенства средней площади одного выброса абсолютной площади, описываемой косинусоидой в течение полупериода. [c.33]

Рассмотрим задачу о расчете усталостной долговечности. Полагая, что форма импульса нагружения несущественно влияет на процесс накопления усталостных повреждений, переходим от заданного импульсного потока воздействий (рис. 13.3, а) к потоку гармонических циклов нагружения (рис. 13.3, б), характеризуемых амплитудами и средними значениями o i = ai. Эквивалентное напряжение цикла Tgj = [c.133]

При одновременном возникновенин нормальных 0 и касательных т напряжений, изменяющихся по симметричному циклу синфазно и синхронно (т. е. с одинаковой фазой и частотой), эквивалентная амплитуда нормальных напряжений может быть вычислена по. формуле, соответствующей гипотезе максимальных касательных напряжений при = 4 [c.177]

В литературе оценка магнитострикционных материалов и сравнение их меж ду собой, как правило, производятся по величине динамических характеристик, соответствующих малым амплитудам индукции и напряжения. При этом магнитострикционные, магнитные и упругие характеристики можно считать константами, зависящими только от подмагничиваю-щего поля. Такой линейный подход позволяет широко пользоваться методом эквивалентных схем при рассмотрении работы преобразователей и расчете их режимов. Определение характеристик материалов в линейном режиме достаточно просто значение их можно вычислить, если известна частотная зависимость электрического импеданса катушки, намотанной на сердечник из исследуемого материала (для получения точных значений — на кольцевой сердечник). Этот метод широкоизвестен (см., например, работы [1, 7, 8, 14]) и повсеместно применяется. Он использовался и при определении характеристик ферритов, приведенных в 1 и 2 настоящей главы. Часто полученные таким образом при малых амплитудах значения характеристик экстраполируют на рабочий режим излучателей, когда амплитуда механических напряжений составляет от десятков до нескольких сотен кг/см , а амплитуда индукции достигает тысяч гаусс, приближаясь к величине Вз- Однако такую экстраполяцию следует производить с осторожностью, а оценку материалов по характеристикам, измеренным при малых амплитудах, следует рассматривать лишь как предварительную, потому что магнитострикционные материалы характеризуются заметной нелинейностью свойств. [c.125]

При определении долговечиоети при нестационарных режимах на основании гипотезы Пальмгрена кумулятивного суммирования повреждений кривую напряжений разбивают на участки (ступени) с примерно одинаковой амплитудой напряжений. Так как характер нагружения на отдельных ступенях может быть различным, то средние напряжения на каждой ступени приводят к напряжениям мметричного цикла, эквивалентного по своему повреждающему действию. Согласно гипотезе Пальмгрена степень усталостного повреждения линейно зависит от числа циклов при данном уровне напряжений. [c.309]

Все выводы предыдущего параграфа справедливы при предположении, что источник внешнего воздействия на систему обладает бесконечно большой мощностью. Только в этом случае можно считать постоянными амплитуду напряжения (генератор напряжения) или амплитуду тока (генератор тока) и не учитывать обратное влияние системы на источник колебательной энергии. Учтем теперь, что реальный источник обладает конечной мощностью, и колебательная система оказывает на него обратное воздействие Рассмотрим механическую систему, эквивалентная схема кото рой представлена на рис. 10.17. Возбуждаемая струна характе ризуется плотностью р, натяжением Т и плотностью сил трения h В центре струны через пружину связи с коэффициентом упру гости k подключен генератор механических колебаний. Генера тор представлен в виде резонатора с массой М, образованного пружиной с коэффициентом упругости k и элементом трения, характеризуемым коэффициентом крез- Автоколебательные свойства резонатора учтены зависимостью йрез от амплитуды колебаний. Эта зависимость приведена на рис. 10.18 (мягкий режим). Величина Ар является амплитудой устойчивых стационарных колебаний генератора в отсутствие связи со струной. [c.341]

Если к пьезоэлементу приложить переменное напряжение, то в нем возникнут переменные механические колебания. Амплитуда их меняется при изменении частоты переменного поля при совпадении частоты поля с собственной (резонансной) частотой пьезоэлемента амплитуда приобретает максимальное значение. Это позволяет представить такой пьезоэлемёнт эквивалентной электрической резонансной схемой. Подобно колебательному электрическому контуру пьезоэлектрический резонатор характеризуют механической добротностью Q. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...