Сравнение экспериментальных и расчетных данных приводов

СРАВНЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ДАННЫХ ПРИВОДОВ [c.124]

Сравнение полученного экспериментально и рассчитанного по предложенным формулам увеличения критических напряжений за счет увеличения толщины внутреннего слоя показало, что рассмотренный подход приводит к совпадению экспериментальных и расчетных данных. На этом основании можно считать, что переход от трубы диаметром 1400 мм, состоящей из пяти слоев толщиной 4 мм, к трубе с вдвое утолщенным внутренним слоем (i = 4, = 8 мм), приведет к увеличению критических напряжений на 40 %. [c.205]

В работе Р. Н. Ларсена, посвященной исследованию пневматических устройств специальной техники, приводятся расчетные уравнения, полученные на основе применения термодинамики переменного количества газа. Эти уравнения решаются посредством ЭВМ. Дается сравнение экспериментальных и теоретических данных. Расхождения между ними объясняются тем, что в расчете не учитывался процесс теплообмена с окружающей средой. [c.16]

Чтобы оценить изменение скорости всплывания пузырька под действием радиационного давления и получить представление о точности измерений, проводились измерения скорости всплывания пузырьков без звука [51 ] полученные результаты сопоставлялись с экспериментальными и теоретическими данными других авторов. На рис. 32 крестиками отмечены полученные величины скорости всплывания пузырьков. Они согласуются с экспериментальными данными Аллена [49] (кривая 3) и Шабалина [50] (кривая 4), но по большей части далеки от теоретической кривой Левича [19] (кривая 1) и экспериментальных данных Городецкой [47] (кривая 5) [47]. Снижение скорости движения пузырька по сравнению с теоретическими ее значениями, по мнению Левича, вызвано присутствием поверхностно-активных веществ на поверхности пузырька. Последние приводят к отвердеванию пузырьков и приближению скорости их подъема к величине, определяемой законом Стокса. В экспериментах Городецкой, где была предпринята специальная обработка исследуемой воды, получены значения скорости подъема пузырьков, приближающиеся к теоретическим величинам Левича. В нашем эксперименте использовалась обычная дистиллированная вода, чем и объясняются более низкие значения скорости подъема пузырьков по сравнению с расчетными данными. [c.294]

Пересчитанная таким образом кривая I показана на рис. 76 пунктиром. Если учесть приближенный характер расчетов, то после перестроения согласование результатов расчетов, выполненных различными методами, можно признать удовлетворительным. Тот факт, что и экспериментальные результаты теперь ближе к расчетным, показывает, что поведение реальных молекул в условиях указанного эксперимента ближе к поведению максвелловских молекул, чем к поведению твердых шаров. К этому же выводу приводит приведенное на рис. 77 и 78 сравнение экспериментальных данных с результатами, полученными с помощью модифицированного модельного уравнения для цилиндра и полосы ). [c.417]

Книга представляет собой критический обзор различных расчетных методов для ограниченного перечня свойств газов и жидкостей — критических и других характеристических свойств чистых компонентов, Р—У—Т и термодинамических свойств чистых компонентов и смесей, давлений паров и теплот фазовых переходов, стандартных энтальпий образования, стандартных энергий образования Гиббса, теплоемкостей, поверхностного натяжения, вязкости, теплопроводности, коэффициентов диффузии и параметров фазового равновесия. Для демонстрации степени надежности того или иного метода приводятся таблицы сравнения расчетных данных с экспериментальными. Большинство методов проиллюстрировано примерами. В меньшей степени сравнения и примеры характерны для методов, которые, с точки зрения авторов, менее пригодны и ценны для практического использования. По мере возможности в тексте приведены рекомендации относительно наилучших методов определения каждого свойства и наиболее надежных методик экстраполяции и интерполяции имеющихся данных. [c.10]

Усталостная прочность При наличии концентрации напряжений оказывается большей, чем та, которая определяется при непосредственном применении теоретического коэффициента концентрации в случае гладкого образца. Повышение прочности зависит от размера концентратора или соответствующего максимального градиента напряжения и легко определяется по радиусу закругления выреза в точке с наибольшим напряжением. Были предложены различные формулы, связывающие выносливость гладких и надрезанных образцов. Рекомендуемая формула (5.12), по-видимому, лучше всего соответствует экспериментальным данным,, а также удовлетворяет различным предельным случаям. Эта формула включает коэффициент ослабления концентрации, находящийся в обратной зависимости от чувствительности материала к надрезу. Учет коэффициента ослабления приводит к дополнительному повышению расчетной усталостной прочности по сравнению с той, которая соответствует теоретическому коэффициенту. В первом приближении коэффициент ослабления концентрации напряжений зависит от прочности материала при растяжении или, иными словами, от выносливости гладких образцов. [c.131]

Влияние деформаций сдвига на угол закручивания стержня обратно пропорционально квадрату длины стержня — существенное влияние деформации сдвига оказывают на угол закручивания коротких стержней. При этом большое значение имеет степень стеснения концевых сечений стержня. Даже незначительное уменьшение степени стеснения по сравнению с полным защемлением приводит к резкому увеличению угла закручивания короткого стержня. Одновременно уменьшается градиент изменения нормальных напряжений (бимоментов) по длине стержня, а значит уменьшаются вторичные касательные напряжения (см. рис, 8, в). Все это приводит к тому, что относительное влияние деформаций сдвига на угол закручивания короткого стержня резко падает. Это влияние наибольшее при полном запрещении депланации концевых сечений. Для различных профилей могут быть получены предельные значения р=// . При значении р меньше предельного стержень нужно считать коротким и определять угол закручивания с учетом сдвига. Например, для швеллера р=3. Влияние сдвига для широко открытых профилей меньше, а для трубы с узкой продольной щелью это влияние наибольшее (Р=4,6). Экспериментальные исследования [14] показали, что, например, отличие замеренного угла закручивания от рассчитанного по теории В. 3. Власова для швеллеров с Р=0,6 и Р=0,75 составило соответственно 140 и 68%. Значения расчетных углов закручивания с учетом сдвига подтверждаются данными эксперимента. Тензометрические исследования показывают, что даже для очень коротких стержней экспериментальные значения нормальных напряжений не отличаются от рассчитанных по теории В. 3. Власова, [c.191]

Приводится сравнение расчетных и экспериментальных данных удельного давления на пуансон при выдавливании свинца. [c.205]

Из формулы (85) и приведенных экспериментальных данных следует, что повыщение температуры оказывает очень сильное влияние на интенсивность диффузионных процессов. По данным отдельных исследователей [100], повышение температуры на 100° С увеличивает скорость диффузии примерно в 1024 раза по сравнению с ее исходной величиной. Расчеты показывают, что при высоких температурах контакта расчетная масса продиффундировавшего вещества оказывается близкой к массе изношенного объема твердого сплава [52]. Следовательно, повышение скорости и температуры резания против их оптимальных значений для данной пары твердый сплав — обрабатываемый материал приводит к повышению диффузионного износа, который в ряде случаев может оказать существенное влияние на суммарный износ режущего инструмента. Следует отметить, что в настоящее время еще нет возможности достаточно уверенно рассчитывать интенсивность износа инструмента на основе диффузионных процессов, так как многие данные по диффузии в металлах являются ненадежными [39]. [c.233]

СРАВНЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ СИСТЕМЫ ПРИВОД—РЕГУЛЯТОР [c.130]

Было проведено также большое количество сравнений рассчитанных п измеренных спектров тепловых нейтронов в легкой воде с различными поглотителями в ней. Расчетный метод был таким же, как описанный выше для графита. На рис. 7.16 приводятся в качестве примера результаты расчетов и экспериментальные данные, полученные методом времени пролета с импульсным источником нейтронов [67]. Из рисунков видно, что модель рассеяния на свя- [c.285]

Результаты измерений максимальной мощности натриевой тепловой трубы, как следует из сравнения с рассчитанными величинами мощности, представленными на рис. 2.25, в целом хорошо согласуются в режиме как составного, так и простого фитиля. Измеренные капиллярные ограничения мощности трубы в области температур, примыкающей к, границе перехода н звуковому пределу, расположены чуть ниже расчетных значений. Занижение экспериментальных данных в этой области давлений может быть связано с неучетом сжимаемости потока пара при расчете перепадов давления по паровому тракту. Использование модели несжимаемого потока должно приводить к некоторому завышению максимальной мощности в этой области температур. [c.102]

Уравнение (9.5.1) с параметром Фг , определяемым по уравнению (9.5.2), подвергалось широкой проверке. Вильке [218] сравнил расчетные значения с экспериментальными данными для 17 бинарных систем и нашел, что среднее отклонение составляет менее 1 % в сравнение было включено несколько случаев, когда значение т] проходит через максимум. Многие другие исследователи тоже проверяли этот метод [5, 28, 45, 51, 71, 165, 179, 180, 196, 210, 221]. В большинстве случаев сравнивались только неполярные смеси, причем были получены очень хорошие результаты. Менее удовлетворительное соответствие отмечалось для некоторых систем, содержащих в качестве одного из компонентов водород. По данным табл. 9.5 метод Вильке приводит к вязкостям, большим, чем экспериментальные, для системы На—N3 и меньшим, чем экспериментальные, для системы [c.361]

Точность предложенной модели иллюстрируется на фиг. 5, 6 сравнением расчетных распределений изолиний числа Маха с экспериментальными данными [32, 33] в области горла сопла. На фиг. 5 показаны расчеты течения воздуха при Ке,. = 10 в коническом сопле с углами полураствора конусов сужающейся и расширяющейся частей, равных 30°, и кривизной горла А ,, = 1. На фиг. 6 приводятся данные расчетов при Ке, = 10 для конического сопла с углами полураствора сужающегося и расширяющегося конусов 45° и 15°, Ky , = 1,6. Видно хорошее согласие результатов расчетов с данными экспериментов. [c.68]

Опытные данные приводят к безразмерному виду (см. П. 1.6.2), вычисляя безразмерные комплексы Nu=algl k и Re=qH(r ty) = (Q/nd)J(rpv), и представляют графически на логарифмической бумаге в форме зависимости Nu/ei= =/(Re), которую удобно интерпретировать в виде связи между безразмерным коэффициентом теплоотдачи и безразмерной плотностью теплового потока. Здесь же для сравнения представляют график подходящей теоретической зависимости из 1.6 Практикума в той же системе координат. Следует обсудить в отчете степень согласования экспериментальных и расчетных данных, привлекая оценку погрешности опытов, указать причины возможных систематических погрешностей. [c.187]

На рис. 5.10 показано сравнение экспериментальных данных в области с улучшенным теплообменом и расчетных по зависимости (5.23), Отклонение опытных точек от расчетных значений в области средних паросодержа-ний, как правило, не превышает 30%. Основные отклонения- наблюдаются при паросодержаниях 0,8—0,9, где погрешность в определении паросодержания 5i% приводит к отклонениям значения а до 50—100%. В связи с этим зависимостью (5.23) можно пользоваться для оценки уровня теплообмена в исследованном диапазоне параметров и при Х<0,85. [c.142]

Создание новой методики или ее модификация, как правило, включают большой объем рутинной работы - подбор экспериментальных данных, проведение расчета и сравнение с экспериментом, проведение расчета по альтернативным методикам и сравнение результатов и т.д. После завершения апробации методики большгш часть вновь созданных программ становится бесполезной, а многократное дублирование подобного рода обслуживающих программ приводит к необоснованной перегрузке памяти ЭВМ. В этой ситуации естественно попытаться использовать симбиоз информационно-поисковых и расчетных систем как инструмент для автоматизации ручного труда. Действительно, система АВЕСТА включает базу данных с программами целевой выборки по различным критериям, широкий спектр расчетных методик, программы, реализующие режим сравнения с экспериментом, программы, позволякяцие проводить оптимизацию методик и, наконец, программы ввода и вывода информации. [c.23]

Было проведено сравнение экспериментальных значений л водорода с расчетными значениями, полученными Беловым и Асинов-ским, а также Блейсом и Манном, использовавшими для расчетов модифицированный потенциал Букингема (ехр-6) с параметрами, взятыми из работы Мезона и Райса. Сравнение дало хорошую согласованность. Однако экстраполяция на более высокие температуры в данном случае не проводилась, так как вблизи 2000° К при атмосферном давлении начинается диссоциация водорода, что приводит к резкому (на 1—2 порядка) увеличению теплопроводности водорода в результате протекающей реакции. Учет дополнительной величины в теплопроводности водорода в этой области без специального эксперимента не может быть произведен достаточно точно. [c.216]

Цервые экспериментальные исследования лабиринтных уплотнений раэных типов и мощности, расходуемой на вращение дисков, были выполнены в ЦАГИ еще в тридцатых годах. Вопросы, связанные с расчетом величин Л(Рз и Л д, подробно изложены в монографии М. И. Невельсона (1954). Анализ существующих методов определения величины Л д и сравнение расчетных данных с экспериментальными приводятся в работе А. Г. Бычкова (1963). [c.856]

На рис. 3.21 приведено сравнение экспериментальных данных средних удельных тепловых потоков в конструкции стен с их расчетными значениями, определенными по соотношению (3.58) при значении Ви = 1,5. Там же приведены результаты расчета по традиционной методике, используемой для расчетов фактических пределов огнестойкости. Представленные на рис. 3.21 экспериментальные результаты получены на фрагменте здания 6X6X6 м, в качестве пожарной нагрузки использовались древесные отходы средней влажности 18% в количестве 50 кг-м- , площадь горения 1.2 при закрытых проемах. Как следует из приведенных на рис. 3.21 данных, использование традиционных методов расчета приводит к завышению результатов по максимальным значениям средних плотностей потоков на 47 % относительно экспериментальных данных. Разница в этих значениях экспериментальных данных и рассчитанных по (3.58) при значении Ви=1,5 составляет 4.7%. Кон- [c.125]

Давление пара Ыг04 изучено в работах [28,29]. Полином, описывающий экспериментальные данные с точностью до 0,2%, приведен в работе [10]. Расчетные данные по давлению пара представлены в табл. 1.11 [10]. Зависимость Р — Ts на линии насыщения для N264, содержащей N0 в сверхстехиометрических количествах, изучена сравнительно мало. Наиболее полно эта зависимость представлена в работе [33]. Сравнение зависимости Рз — Тз для чистой N264 и теплоносителя, содержащего окись азота, показывает, что добавки N0 приводят к снижению температуры кипения смеси (табл. 1.11). [c.23]

Рассматриваются методы расчета наиболее важных физико-хими ческих и термодинамических свойств газов и жидкостей, а также параметров фазового равновесия. Приводятся справочные значения критических и других характеристических параметров для 468 наиболее распространенных органических и неорганических веществ. Степень надежности расчетных методов иллюстрируется таблицами сравнения теоретических и экспериментальных данных. [c.4]

На рис. 5.7.6 и 5.7.7 приведено сравнение расчетных кривых радиус— время, полученных автором совместно с Н. С. Хабеевым [28] по рассмотренной выше теории, с экспериментальными данными Флоршютца и Чао [50 ] для парового пузырька в воде,схлопы-ваюш,егося из-за повышения давления в жидкости. Видно хорошев согласование расчетов [28] по рассмотренной теории с экспериментом. Некоторое рассогласование на конечной стадии на рис. 5.7.6 объясняется наличием растворенного в воде воздуха, что приводило к неполному смыканию пузырьков в опытах [50]. А то обстоятельство, что последняя экспериментальная точка на рис. 5.7.7 лежит заметно ниже расчетной кривой 5, по-видимому, объясняется наблюдающимся на фотографиях нарушением сферичности при 0,5йо и последующим дроблением пузырька, что приводит к уменьшению его поперечного сечения на фотоснимках по [c.293]

Предложенная расчетная модель не учитывает ни термического, ни механического неравновесия, что может привести (и, как было показано выше, действительно приводит) к расхождению рассчетных и экспериментальных данных по расходу. Если суммарная длина второго и третьего участков мала, то и влияние неравновесности среды, которая проявляется на этих участках и может вносить погрешность в оценку расхода и потерь на трение, также незначительно. Следовательно, расчетные значения расхода при этих параметрах должны быть близки к полученным в физическом эксперименте. Такое сравнение приведено в табл. 6.1. Хорошее совпадение расчетных и экспериментальных значений расхода свидетельствует о применимости предложенной расчетной модели для описания гидродинамики течения вскипающей жидкости при околозвуковом режиме течения на четвертом участке, поскольку расчет гидравлического участка не вызывает затруднений, а длина второго и третьего участков минимальна. [c.137]

В данном случае при значительной массе перемещаемых частей исполнительного органа сравнительно короткие и жесткие трубопроводы меньше влияют на устойчивость следящего привода, так как масса и упругость находящейся в них жидкости мала по сравнению с таковыми в цилиндре и рабочем органе, и эта жидкость подвергается при автоколебаниях перепадам давления, близким к перепадам в полостях силового цилиндра. Превышение расчетного подведенного давления относительно экспериментального объясняется в некоторой степени тем, что при расчете не учитывалось влияние гибкости механической связи между силовым двигателем и рабочим органом, упругость которой одного порядка с динамической упругостью цилиндра. При учете влияния этой упругости на устойчивость привода, по формуле (3.104) получаем, что Рпг = 17,5 кГ1смР-. [c.233]

Аналогичные расчеты и эксперименты были проделаны для образцов толщиной 4 мм (/ = 220 Гц) из стали 20X13(1) для предварительного растяжения до напряжений = 460 и = 600 МПа (табл. 22). Расчетные и экспериментальные данные исключительно хорошо согласуются при испытаниях на воздухе и совершенно не согласуются для испытаний в растворе морской соли. Это связано с тем, что неравновесное состояние структуры материала с остаточными напряжениями интенсифицирует электрохимические процессы и приводит к снижению экспериментального предела выносливости по сравнению с расчетным. [c.122]

После нахождения тепловых потерь и КПД котла в ряде случаев (приемосдаточные испытания, сравнение с ранее полученными результатами и т.п.) необходимо привести данные испытаний к номинальным (проектным) условиям. При этом должны выдерживаться равенства исходных параметров — расчетных и экспериментальных температуры холодного воздуха <х.в, температуры подогретого воздуха в калориферах в.кал температуры питательной воды п.в, коэффициента избытка воздуха а — с определенной допустимой при проведении испытаний степенью отклонения. Сравнению подлежит в каждом опыте только значение потерь теплоты с уходящими газами 92, так как только на ней сказывается изменение в известных пределах параметров х.в, вкал> я.в, а. Значения 1 2, %, приводятся к расчетным исходным параметрам по формуле [c.59]

По имеющимся расчетным и экспериментальным данным, суммарное относительное сопротивление некоторых воздухоподогревателей составляет 1,5—2%, что следует считать хорошим показателем. В других же случаях оно доходит до 3—5% и даже выше при этом эффект от использования регенерации может существенно уменьшиться. Целесообразность уменьшения сопротивления по газовог 1у тракту приводит к необходимости уменьшения скорости газа по сравнению со скоростью воздуха. В результате этого и меньшего удельного веса газа (более высокая температура и меньшее давление) коэффициент теплоотдачи со стороны газа обычно меньше (в 1,5 и до [c.132]

При оценке точности приведенных результатов (не только расчетных, но и более общих, например закона подобия) следует помнить, что они получены в первом приближении, а относительная погрешность составляет О К такой оценке приводит учет толщины вытеснения области 2, учет буземановского члена во внешнем краевом условии и т.п. Действительно, прямое сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными для размеров областей свободного взаимодействия показывает, что расчетные длины областей взаимодействия оказываются на 15% больше, чем экспериментальные (рис. 1.7). [c.31]

X направлена вдоль косой стенки, х = О соответствует точке излома (рис. 3). В численных расчетах была повторена схема эксперимента в части, касаюгцейся геометрии бассейна (кроме начального участка с волнонродуктором), расстановки датчиков уровня жидкости и обработки результатов. Отличие заключалось только в генерации начальной волны, которая здесь просто задавалась на входном участке в качестве начальных данных из приближенного решения (Овсянников 1983). Ниже приводятся некоторые результаты сравнения расчетных и экспериментальных данных. [c.91]

Первые экспериментальные данные по теплоотдаче к жидкому металлу, текущему в круглых трубах, при малых числах Ре были получены в работах [1—6 . Уже в них отмечалась сложность подобного эксперимента, обусловленная наличием больп1их градиентов температуры по длине, что может приводить к ряду ошибок в определении температурного напора. С этим связаны весьма большой разброс экспериментальных точек по теплоотдаче и отклонение от их расчетных зависимостей, которые для жидкометаллических теплоносителей при малых скоростях течения должны были обладать высокой степенью надежности. Как впоследствии выяснилось, часть указанных результатов вызвана недостаточной чистотой металла, однако такое объяснение подходило далеко не для всех случаев. Ряд опытов, проведенных более тщательно [5, 7], подтвердил теоретические результаты. Были отмечены две возможные причины отклонения экспериментальных результатов от теоретических влияние продольных перетечек тепла и гравитационных сил. В работе [8] дан теоретический анализ влияния продольных перетечек тепла на процесс стабилизации и стабилизированное значение числа Ки при ламинарном течении. В условиях тепловой стабилизации продольные перетечки тепла повышают температуру потока по сравнению с рассчитанной по тепловому балансу (без учета перетечек). Если в условиях постоянного теплового потока по длине трубы определять среднемассовую температуру жидкости в сечении х из линейной зависимости (<вых—( расстояние от начала обогрева), то полу- [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...