Сравнение расчетных и экспериментальных данных

Температурное состояние в области испарения и ее протяженность рассчитывались при средней интенсивности объемного теплообмена = = 3 10 Вт/ (м К). Для исследованного диапазона параметров это дает максимальную относительную протяженность этой области к - I =0,03, которая и использовалась в расчетах. Сравнение расчетных и экспериментальных данных по распределению температуры пористого металла показывает их хорошее совпадение в области испарения. Отсюда следует, что средняя интенсивность объемного теплообмена в ней по крайней мере не меньше величины = 3 10 Вт/(м К) (что соответствует ее качественной оценке, выполненной ранее), а при исследованном уровне плотностей внешнего теплового потока до <7 = 2,3 10 Вт/м протяженность области испарения мала и эту зону можно принять в виде поверхности фазового превращения. [c.147]

Рис, 4 27. Сравнение расчетных и экспериментальных данных но величине предельного давления pt толстостенных цилиндрических оболочек с мягкими кольцевыми швами [c.252]

По данным [21], т = 0,028 в работе [37] рекомендуется уточненное значение т = 0,034. Эти значения определены сравнением расчетных и экспериментальных данных различных авторов. [c.114]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных приведено в табл. 2. [c.277]

Рис. 4. Сравнение расчетных и экспериментальных данных долговечности при многоступенчатом нагружении

Сравнение расчетных и экспериментально полученных сигналов с датчика приведено в табл. 6. Данные по сжатию оргстекла в волне нагрузки определялись в специальной серии экспериментов (см. шестую главу). Сравнение расчетных и экспериментальных данных позволяет сделать вывод о том, что изложенная модель генерации сигнала при распространении по диэлектрическому слою волны нагрузки удовлетворительно описывает реальный процесс. Следовательно, правомерность [c.190]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных по температурным полям в подшипниковом узле, которые влияют на температурное уменьшение сборочного зазора. [c.83]

Результаты сравнения расчетных и экспериментальных данных (рис. 2 и 5) показывают, что при больших диаметрах оболочки приближенную оценку влияния трещины (прорези) на напряженное [c.323]

На рис. 4-6 дается сравнение расчетных и экспериментальных данных [c.97]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных приведено в таблице. Полученные расчетом данные хорошо согласуются с экспериментальными данными Донецкого угольного института [5]. [c.72]

I) УЗД = 162,6 дБ 2) УЗД = 156,4 дБ 3) УЗД = 0 б —сравнение расчетных и экспериментальных данных I) квазистатический расчет УЗД = 162,6 дБ 2) УЗД = 162,6 дБ 3) узд = О [c.235]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных, приведенное в [Л. 5-58, 5-59], показало, что методика Л. Л. Васильева находится в хорошем согласии с экспериментом. [c.352]

Оценка погрешности расчета температурных полей роторов и корпусов паровых турбин путем сравнения расчетных и экспериментальных данных [c.128]

Расчетные исследования теплового состояния корпуса стопорного клапана выполнялись с целью получения данных для оценки и анализа термонапряженного состояния на режимах работы, наиболее жестких с точки зрения перепадов температур металла клапана сравнения расчетных и экспериментальных данных, полученных при пусках турбины из различных тепловых состояний подтверждения правильности задания граничных условий теплообмена на расчетных режимах работы турбины. [c.214]

При проведении сравнения расчетных и экспериментальных данных по пуску из холодного состояния необходимо учитывать теплообмен по поверхностям, омываемых протечками пара по штоку. [c.216]

Проводилось сравнение расчетных и экспериментальных данных. На рис. 6.17 для примера показано расчетное температурное поле стопорного клапана при пуске из холодного состояния в момент достижения температуры пара 530°С (т = 5 ч), там же нанесены экспериментальные данные. [c.217]

Рис. 6.18. Сравнение расчетных и экспериментальных данных (точки) температуры металла стопорного клапана при пуске из холодного состояния

Таким образом, из сравнения расчетных и экспериментальных данных можно сделать вывод о применимости метода эквивалентной задачи теории теплопроводности к расчету подобных течений. Вычисление значений и Ш оказывается при этом достаточно простым из рис. 3 необходимо определить радиус Rs, рассчитать и / вн по формуле (4) или [c.203]

Закон преобразования величии Тд(х) и Тт(х) за ранее неизвестен и может быть получен из сравнения с опытом, например сравнением расчетных и экспериментальных данных для изменения вдоль оси струи. [c.341]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных позволяет сделать вывод о вполне удовлетворительной точности расчетов в области открытий щелей следящего золотника, больших 0,006 см. [c.41]

В разделе 5.2 мы предприняли попытку проанализировать изменение пластичности металла во взаимосвязи с изменением сопротивления деформации на основании представлений о деформируемом металле как о вероятностной среде. Нами были получены соотношения (5.40), (5.43), (5.55), которые позволяют по результатам испытаний металла на растяжение в одних условиях, например, при комнатной температуре, для которой определены значения пластичности бо и предела текучести о о, рассчитать значение пластичности при изменении сопротивления деформации К как функции температуры Т, степени деформации е и ее скорости б. Сравнение расчетных и экспериментальных данных показало, что этими формулами можно успешно пользоваться при определении зависимости б (е,е 7) без учета провалов пластичности. [c.261]

Рис. 1.4. Сравнение расчетных и экспериментальных данных по растворимости азота в чугуне с 22 % Сг и 2,4 % С

Данные этих расчетов представлены в табл. 20. Для проверки рас- четов проведены испытания на усталость при симметричном изгибе с частотой 400 Гц образцов толщиной 3 мм из стали 20Х 13(1) и сплава ВТЗ-1 с полукруговыми надрезами радиусом 0,1 и 0,3 мм на воздухе, и в растворе морской соли. Результаты приведены в табл. 20 (надрезы выполнялись до термообработки, чтобы в результате нее снимались остаточные напряжения). Как видно из сравнения расчетных и экспериментальных данных, предложенный способ оценки чувствительности материалов к надрезам пригоден для практического применения. [c.118]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных [c.263]

Рис. 7.16. Результаты сравнения расчетных и экспериментальных данных остаточной прочности оболочек с концентраторами напряжений --расчет —

Как следует из результатов сравнения расчетных и экспериментальных данных, относительная погрешность не превышает 15%, что вполне приемлемо с практической точки зрения. [c.63]

Таблица 3.6. Сравнение расчетных и экспериментальных данных для аустенитных сталей в воздушной и теплоизоляционных средах

Фиг. 11. Сравнение расчетных и экспериментальных данных для максимальной величины теплового потока в области присоединения ламинарной отрывной зоны в сверхзвуковом потоке.

Рис. 3. Сравнение расчетных и экспериментальных данных для круглых образцов без надреза из Al u4Mga при двухступенчатом пульсирующем нагружении

Рассмотрено пространственно-энергетическое распределение нейтронов в активной зоне реактора. Изложены методы расчета теило-выделения за счет осколков деления, замедления нейтронов, реакций под действием нейтронов с испусканием заряженных частиц, поглощения энергии у-излучения. Проведено сравнение расчетных и экспериментальных данных о теиловыделенни в ядерном реакторе. [c.296]

Расчетное определение перепада статического давления при условиях проведенных опытов с полной конденсацией пара и сравнение расчетных и экспериментальных данных показали, что потери давления примерно равны величине его восстановления из-за снижения скорости пара. Поэтому абсолютная величина ДРст незначительна и соизмерима с чувствительностью устройства для определения перепада давления. При конденса- [c.169]

Анализ изменения погретмости измерения ASj,, времени запаздывания зап и чувствительности в зависимости от величины пневматических параметров и скорости v. Для анализа формулы (18) нужно зазор s =-- s + выразить через коэффициенты fit, Ь, а, р и скорость v с помощью приведенных выше зависимостей. Однако это значительно усложняет зависимость (18) и затрудняет ее анализ. В связи с этим были исследованы две возможности упрощения зависимости (18). Вначале было принято допущение i p is, т. е. средняя и динамическая величины чувствительности мало отличаются от ее статического значения. Однако сравнение расчетных и экспериментальных данных Г зап (см. рис. 9), а также вычисления динамической чувствительности (см. рис. И) заставили отказаться от этого допущения вследствие значительных расхождений между расчетными и экспериментальными величинами Г зап, а также между и особенно при больших скоростях V. [c.129]

Рис, П.З. Рабочие характеристики фрикционных устройств, полученные с помощью систем ТДТИ для муфты (а) тормоза (сравнение расчетных и экспериментальных данных, но интенсивности изнашивания (в) по продолжительности торможения (г) [c.300]

Рис. 4-14. Теплоотдача при пленочной ламинарной коиденсацин движущегося пара фреона-113 в зависимости от числа l/Fri=g.x/ii)V Сравнение расчетных и экспериментальных данных Якобса [4-38].

Сравнение расчетных и экспериментальных данных показывает их определенное совпадение. Однако построение математической модели, включающей только исходные факторы, при описании нелинейных объектов может не дать удовлетворительного результата. Потому была поставлена задача построения модели путем обработки экспериментальных данных методом гибкой (управляемой) регрессии. В катестве базовых функций приняты многомерные полиномы второго порядка собственно исходный фактор, его квадрат или квадратичная функция, а также произведения факторов называются регрессорами. Регрессоры, коррелированные между собой при х, - > 0,985, были устранены- [c.248]

В связи с прогрессом в области электронных вычислительных мапшн (ЭВМ) резко возросла роль математического моделирования как средства изучения различных явлений и процессов, в том числе и динамических процессов в твердых телах. Проведение численных экспериментов на современных ЭВМ и сопоставление их результатов с результатами физических экспериментов составило основу дальнейшего исследования свойств материалов. Уже первые результаты сравнения расчетных и экспериментальных данных показали, что простейшие математические модели сплошной среды не дают адекватного описания наблюдаемых в опыте явлений. Потребовалось совершенствование моделей, углубление и обогащение их физического содержания. Современные математические модели, созданные с использованием обширной экспериментальной информации, оозволяют не только описывать уже известные факты, но и [c.4]

Если в формуле (5.43) не учитывать влияние жесткости ненагру-женного участка оболочки, т. е. положить Ti(a2) =0, то критическое давление определяется как для консольной оболочки длиной L—d. Приведем результаты экспериментального исследования устойчивости цилиндрических оболочек при локальном нагружении внешним давлением и сравнение расчетных и экспериментальных данных. [c.192]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных показывает цостаточно хорошее их совпадение с точностью в пределах до 5-.10%. [c.181]

Для сравнения расчетных и экспериментальных данных были проведены расчеты величины Яг при точении стеклопластика КППН при глубине резания =1,0 мм с различными значениями скорости резания и подачи. Результаты сравнения экспериментальных и расчетных по формуле (3.26) данных приведены в табл. 3.2. [c.52]

Эта зависимость в координатах 1д Я — 1д должна иметь линейный характер. Из сравнения расчетных и экспериментальных данных (рис. 3.4), полученных на шлифе, подвергнутом электрополировке в течение 3,5 мин, следует, что закон подобия теряет правомерность при использовании нагрузок менее 50 г. Вероятными причинами, как это было указано выше, следует считать совместное влияние на микротвердость приповерхностных слоев и поверхностной энергии. Следует отметить, что свободная поверхностная энергия металла в процессе электрополировки может снизиться за счет адсорбции на его поверхности активных веществ, содержащихся в электролите [22]. Воспользовавшись обратимостью адсорбционных эффектов, с помощью катодной поляризации произведем десорбцию активных веществ, что должно привести к повышению значений микротвердости. Как видно из рис. 3.4, в результате катодной поляризации значения микротвердости в диапазоне нагрузок менее 50 г действительно повысились. Закон подобия стал справедлив вплоть до нагрузок в 10 г. Обращает на себя внимание тот факт, что влияние свободной поверхностной энергии на микротвердость зависит от нагрузки. Оно начинает проявляться для аустенитной стали при нагрузках менее 100 г и усиливается при уменьшении нагрузки. При нагрузках менее 10 г влияние этого фактора начинает искажаться воздействием разрЬ1хленных приповерхностных слоев. Это позволяет установить размер оптимальной нагрузки в 10 г. При использовании такой нагрузки можно с помощью измерений микротвердости аустенитной стали зафиксировать изменение свободной поверхностной энергии, вызванное адсорбцией поверхностно-активных веществ. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...