Зависимости для расчета каналов

Общие сведения и зависимости для расчета каналов [c.201]

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ И ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ РАСЧЕТА КАНАЛОВ [c.201]

ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ РАСЧЕТА КАНАЛОВ [c.180]

Обоснованы универсальные свойства интегрального параметра закрутки как критерия гидромеханического подобия внутренних закрученных потоков. С использованием этого параметра обобщены практически все результаты исследований, представленные в периодической печати. Получены универсальные зависимости для расчета локальных и интегральных характеристик закрученного потока в осесимметричных каналах, пригодные для произвольных способов и законов местной закрутки [c.3]

Опыт изучения гидравлики в круглых трубах показывает, что универсальные зависимости для расчета сопротивления при движении двухфазного потока в каналах сложной формы могут быть получены только в результате многолетней систематической экспериментальной работы. Вместе с тем нужды ряда отраслей техники требуют скорейшей выдачи хотя бы предварительных рекомендаций по расчету гидравлического сопротивления при движении как однофазного, так и двухфазного потоков в подобного рода конструкциях. Эту цель и преследует настоящая работа. [c.147]

ОБОБЩЕННАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ДВИЖЕНИИ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА В ТРУБАХ П КАНАЛАХ [c.194]

Представляет интерес дать обобщенную зависимость для расчета теплоотдачи при движении двухфазного потока в трубах и каналах различной формы, справедливую как для зоны поверхностного кипения при наличии недогрева, так и для области развитого кипения и зоны испарения пристенной жидкостной пленки. [c.195]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Приведенные зависимости могут быть использованы для расчета потерь на вязкое трение при ламинарном течении проводящей жидкости в каналах МГД-устройств постоянного тока с гладкими стенками. Однако для этого необходимо знать, когда режим течения является ламинарным. [c.435]

Это соотношение открывает возможные перспективы распространения полученных ранее ( 49) универсальных зависимостей для течения в трубах на расчет сопротивлений в каналах. [c.237]

При обобщении опытных данных важным также является вопрос о выборе определяющего размера. Хотя с точки зрения теории подобия в подобных геометрических системах любой размер может быть принят в качестве определяющего, в качестве такого целесообразно выбирать тот размер, которым определяется развитие процесса. При этом обобщенные зависимости для однотипных, но геометрически не подобных систем, оказываются близкими или даже одинаковыми, что представляет большое удобство для практических расчетов. Например, при конвективном теплообмене в круглых трубах в качестве определяющего размера обычно берется диаметр. Для каналов неправильного и сложного сечения целесообразно брать эквивалентный диаметр, равный учетверенной площади поперечного сечения канала, деленной на полный смоченный периметр сечения (независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене). При поперечном обтекании трубы и пучка труб в качестве определяющего размера берется диаметр [c.66]

Первым наиболее подробным и правильно поставленным экспериментальным исследованием теплоотдачи при турбулентном режиме течения газов является работа Нуссельта [П5]. При обработке данных он впервые применил теорию подобия и получил обобщенную зависимость. В дальнейшем было проведено большое количество новых исследований с различными каналами и разного рода жидкостями в широком диапазоне изменения основных параметров. На основе анализа и обобщения результатов этих исследований для расчета средней теплоотдачи установлена зависимость [621 [c.89]

Уравнения переноса массы и тепла при ламинарном и турбулентном течениях однофазных или двухфазных теплоносителей в каналах выводятся из основных законов физики сохранения массы, сохранения энергии, вязкого трения Ньютона, теплопроводности Фурье. Здесь и далее не будут затрагиваться вопросы переноса в жидкостях, законы трения в которых не подчиняются закону Ньютона (т = (Г ди ду). Уравнения неразрывности, движения и переноса тепла с учетом зависимости свойств от параметров теплоносителя образуют систему, представляющую основу для расчета полей скорости и температуры. Эта система является замкнутой для ламинарного режима течения. Для турбулентных режимов течения приходится прибегать к гипотезам или построению полуэмпирических моделей, позволяющих замкнуть систему уравнений. Для течений двухфазного потока, особенно в условиях кипения или конденсации, эмпирический подход до настоящего времени преобладает. [c.9]

В литературе имеется большое количество зависимостей, рекомендуемых для расчета теплообмена при кипении в условиях организованного движения двухфазного потока в каналах [1 —111, Однако все эти зависимости хорошо согласуются с опытными дан- [c.194]

Обычно применяются два способа введения поправок. По методу определяющей температуры все физические свойства, входяш ие в безразмерные комплексы (Re, Рг, Nu и др.), относят к некоторой характерной температуре, выбираемой таким образом, чтобы теплообмен и сопротивление при переменных свойствах можно было рассчитывать по зависимостям для постоянных свойств. В качестве определяющей принимают либо температуру поверхности, либо некоторую температуру, заключенную между температурой поверхности и температурой внешнего течения (или средней массовой температурой жидкости). Общего правила не существует. По методу фактора свойства все физические свойства определяются при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), а влияние переменности свойств учитывается функцией отношения некоторого физического свойства при температуре стенки к тому же свойству при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), Несмотря на широкое распространение метода определяющей температуры, его применение связано с определенными трудностями, особенно при расчетах теплообмена при течении в каналах. При использовании метода фактора свойства таких трудностей не возникает Например, для того, чтобы найти значение плотности при определяющей температуре для вычисления числа Re, необходимо разделять массовую скорость G = Vp на составляющие F и р. Но при течении в каналах G — массовый расход, отнесенный к поперечному сечению трубы, — является вполне определенным физическим параметром независимо от характера изменения плотности [c.309]

Для расчета интенсивности теплообмена и сопротивления поверхностей с ребрами, образующими каналы, близкие к треугольному и трапецоидальному профилю, применимы зависимости [7, 8]. [c.182]

Зависимости для других профилей каналов, законов тепловыделения по периметру и длине, каналов с различными интенсификаторами и другими конструктивными элементами по сравнению с прямой трубой существенно усложняются. Особенно это заметно на примере данных по кризису на пучках стержней. В предыдущем параграфе уже приводились примеры использования уравнений сохранения массы для расчета кризиса теплоотдачи в сборках. Ниже дополнительно приведены две корреляционные формулы для кр в сборках определенной геометрии. [c.130]

Для расчета двухфазных потоков с внешним теплообменом весьма важным является знание коэффициентов теплоотдачи при кипении и конденсации в каналах. Для установившихся процессов теплопередачи при изменении агрегатного состояния вещества постоянную температуру, равную температуре насыщения, имеет лишь возникающая фаза. Начальная же фаза имеет более высокую или более низкую температуру в зависимости от направления процессов теплопередачи. Наличие разности температур является необходимым условием возникновения процессов массообмена. [c.257]

Получение конкретных зависимостей для расчета потерь энергии при движении жидкости в трубах и каналах является основным содержанием внутренней задачи гидроаэроди-намйки. [c.131]

Анализ зависимостей для расчета коэффициента теплоотдачи при течении в парогенерирующих каналах жидкости, нагретой до температуры насыщения (обзор)/А. А. Андриевский, В. М. Боришанский, [c.211]

Таким образом, установлены o6o6mejHHHe зависимости для расчета теплоотдачи продольно движущегося в гладких каналах плотного слоя в значительном диапазоне изменения основных факторов. При этом в указанных пределах выявлено отсутствие влияния направления теплового потока, характера обтекания поверхности нагрева (внутреннее и внешнее обтеканяе при движении в трубках и каналах кольцевого сечения), а также рода материала частиц слоя. [c.646]

На практике, например при сливе весьма вязких нефтей и нефтепродуктов и их течении в открытых лотках и безнапорных трубах, при решении некоторых задач в области химического и нефтезаводского аппаратостроения, приходится встречаться с ламинарным безнапорным движением жидкости. В этом случае оказывается возможным определить теоретическим путем потери напора (подобно тому, как при ламинарном движении в напорных трубах) и получить расчетные зависимости для расхода. Не приводя здесь соответствующих решений, математически весьма сложных и громоздких, ограничимся лишь сводкой формул для расчета каналов наиболее часто применяемых поперечных сечений. [c.239]

NU a= 113 — . Следовательно, и в области повышенных температур зависимость (10-38) справедлива с разбежкой в 13/122=0,92, т. е. на 8%. Обобщение опытных данных [Л. 286] и их сопоставление с формулами (10-38) и (10-40) проведено на рис. 10-16. Обобщенные расчетные зависимости (10-38), (10-39) рекомендуются для расчета конвективного теплообмена с плотным не-аэрируемым слоем независимо от формы вертикальных каналов (круглого и кольцевого сечения, сребренные и [c.347]

Для расчета интенсивности теплообмена при кипении на теплоотдающих поверхностях с пористыми покрытиями предложен ряд < )ормул, полученных либо теоретическим путем, либо на основе теории подобия. Из формул первого типа можно отметить полуэмпири-ческие зависимости авторов [130, 146], при выводе которых использованы весьма сходные между собой физические модели, В обоих случаях стенки капиллярных каналов рассматриваются в виде ре- бер, на поверхности которых испаряется пленка жидкости. Жидкость подсасывается в капилляры под действием сил поверхностного натяжения. Эти формулы качественно правильно отражают закономерности рассматриваемого явления, однако рассчитать по ним интенсивность теплообмена достаточно сложно. Это связано с трудностями, взоннкающими при определении эффективной теплопроводности пористого слоя Яэф. Авторы [130, 146], сопоставляя полученные ими формулы с опытными данными, не приводят зависимости, использованные для расчета Хэф в тех или иных конкретных условиях проведения опытов. Меледу тем очевидно, что значение 1эф зависит как от характера пористого покрытия, так и от технологии его нанесения. Этим, по-видимому, объясняется, что эмпирические коэффициенты формул авторов [130, 146], подобранные на сновании опытов одного исследователя, оказываются неприемлемыми при обобщении опытных данных других исследователей. [c.224]

Представленное выше уравнение можно использовать и для расчета профиля вращательной скорости в проницаемом цилиндрическом канале. В этом слзщае необходимо использовать зависимости для и и, полученные в гл. 3. [c.183]

Исследованиям кризиса кипения жидкости, движущейся в трубах и каналах, посвящено большое число работ. Однако из-за сложного взаимного влияния различных факторов простых и универсальных зависимостей для <7кр1 до настоящего времени получить не удалось. Поэтому расчет критических нагрузок здесь следует проводить по непосредственным (частным) данным, полученным из опытов с такими же жидкостями и в соответствующих условиях. [c.123]

Цель подавляющего большинства работ, посвященных исследованию течения испаряющейся жидкости, заключалась в получении расчетных зависимостей для определения расхода. Каждая из многочисленных экспериментально полученных формул оказывается справедливой лишь по отношению к испытанным каналам и интервалу давлений, в котором проводились опыты. Сколько-нибудь универсальных зависимостей, отражающих возникновение и развитие фазовых превращений при движении в каналах различных очертаний, в настоящее время, судя по литературе, не существует. Различные схемы процесса, выдвинутые тем или ИБым исследователем, представляют собой искусственное средство, привлекаемое в качестве некоторого теоретического обоснования предлагаемого приема расчета. [c.188]

Рмс. 11. Зависимости численного расчета параметра массового уноса капель жидкости от плотности теплового потока в испарителе ТТ lia зцстоне (а) для Кл = оо [1—4), 10= (5, б), /( =10 (7, й), а также гтерепадов давления в паровом канале ТТ в потоках парокапельном и сухого пара от скорости последнего для различных значений объемной влажности парового потока (б) (а—/—Го = 253 К 2—293 3—333 4—373 5—253 й-293 7—253 8—Т = 293 К б -/—р=10-2 2-3-10-2. 5—2-10-2 4—10- = 5—р = 3,3-Ю- ) [c.42]

Глубокий и всесторонний анализ возможности использования зависимости (3.17) для анализа условий формирования кризиса течения в двухфазном потоке, а также экспериментальное подтверждение ее достоверности достаточно полно представлено в монографии [55]. Здесь в качестве примера приведены лишь некоторые из них. Так, на рис. 3.2 представлено сопоставление расчета критической скорости истечения воздухо-водяного потока по (3.17) с экспериментальными данными работы [16] (кривая 2), а также скорости распространения возмущений в воздухо-водяной среде с данными работы [43] (кривая 1). На рис. 3.3 аналогичное сопоставление выполнено для скорости распространения возмущений в пароводяной смеси, а на рис. 3.4 приведены удельный критический расход вскипающей жидкости, найденный с помощью зависимости (3.17), и рез) льтаты экспериментов, проведенные различными исследователями по истечению насыщенной воды через цилиндрические каналы 6 критический расход и критическая скорость истечения насыщенной жидкости, расчитанные с помощью зависимости для показателя изоэнтропы (3.17), в безразмерной форме могут быть обобщены для различных веществ. При этом форма обобщения является одной из форм проявления закона соответственных состояний (рис. 3.5 и 3.6). [c.58]

Представленные в [79, 83, 101 ] выражения для расчета (Дрп. к1 Ро)т1. т в случае равномерного распределения тепловой нагрузки по длине трубы дают близкие результаты. Однако в реальных парогенераторах имеет место весьма существенная неравномерность теплоиодвода по длине парогенерирующих каналов, в том числе и на участке поверхностного кипения. Это обстоятельство в работах [79, 831 не учитывается. Кроме того, в них перепад давления на участках с поверхностным кипением определялся по среднему недогреву жидкости, что является основным недостатком методики. Действительно, по данным [101 ], зависимость от длины участка носит существенно нелинейный характер и рассчитанные по среднему недогреву значения потерь давления могут сильно отличаться от их среднеинтегральных величин, особенно для длинных участков. [c.57]

При работе каждой ступени в отдельности двухсопловых и однокамерных форсунок и одной первой ступени двухкамерных остаются справедливыми все зависимости для определения А, ii, а и 8, применяемые в расчетах одноступенчатых центробежных форсунок. Так как первые ступени всех двухконтурных форсунок имеют небольшие сечения входных каналов и работают на малых расходах, т. е. при малых числах А и Re, то их расчет следует вести с учетом сил трения и падения давления топлива. При расчете вторых ступеней такой учет необходим только при их работе на вязких топливах. Вследствие того, что работа только второй ступени двухкамерных форсунок не целесообразна, расчет форсунки на этом режиме не производят. [c.197]

В общем случае вынужденного двинления двухфазной среды в каналах разделение суммарных потерь представляет большие трудности из-за наличия структурной неоднородности потока, скольжения и наличия термической неравновесности. Для расчета в практике используются многочисленные полуэмпирические модели, которые, очевидно, должны быть существенно различными в зависимости от структуры двухфазного течения. Рассмотрим ниже наиболее важ1гые модели для расчета гидравлического сопротивления. [c.60]

Задачи течения неньютоновских жидкостей. Этот класс задач рассматривает течение структурно-вязких жидкостей (жидкие полимеры, стекла, эмульсии и др.), вязкость которых зависит от режима течения даже при малых числах Рейнольдса. Для решения таких задач используются численные методы пограничного слоя или методы решения задач по течению в каналах с введением дополнительных соотношений для расчета реологических свойств (вязкости, пластичности, упругости и т.д.). Поскольку для решения таких задач используются уравнения, описывающие течение ньютоновских жидкостей, вся аномалия вводится формально в изменение свойств этих жидкостей. Как правило, это ведет к сильсюй зависимости свойств от искомых функций. Так, для высоковязких парафинистых нефтей их вязкость определяется как функция температуры среды и производной скорости. Такой характер зависимости свойств неиьютоновск 1х жидкостей вызывает повышение нелинейности системы уравнений, что в конечном счете ведет лишь к увеличению итераций при использовании метода прогонки. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...