Основные зависимости для расчета каналов

Основные зависимости для гидравлического расчета каналов [c.133]

Первым наиболее подробным и правильно поставленным экспериментальным исследованием теплоотдачи при турбулентном режиме течения газов является работа Нуссельта [П5]. При обработке данных он впервые применил теорию подобия и получил обобщенную зависимость. В дальнейшем было проведено большое количество новых исследований с различными каналами и разного рода жидкостями в широком диапазоне изменения основных параметров. На основе анализа и обобщения результатов этих исследований для расчета средней теплоотдачи установлена зависимость [621 [c.89]

Уравнения переноса массы и тепла при ламинарном и турбулентном течениях однофазных или двухфазных теплоносителей в каналах выводятся из основных законов физики сохранения массы, сохранения энергии, вязкого трения Ньютона, теплопроводности Фурье. Здесь и далее не будут затрагиваться вопросы переноса в жидкостях, законы трения в которых не подчиняются закону Ньютона (т = (Г ди ду). Уравнения неразрывности, движения и переноса тепла с учетом зависимости свойств от параметров теплоносителя образуют систему, представляющую основу для расчета полей скорости и температуры. Эта система является замкнутой для ламинарного режима течения. Для турбулентных режимов течения приходится прибегать к гипотезам или построению полуэмпирических моделей, позволяющих замкнуть систему уравнений. Для течений двухфазного потока, особенно в условиях кипения или конденсации, эмпирический подход до настоящего времени преобладает. [c.9]

В технической литературе приводится мало сведений и рекомендаций для расчета основных параметров АСО. Недостаточность материалов по этому вопросу можно объяснить по крайней мере причинами во-первых, АСО как элемент транспортного устройства появилась сравнительно недавно, примерно 20 лет назад во-вторых, математическое описание аэродинамических процессов, происходящих при протекании воздуха в конфузорно-диффузорном канале, образованном плоской твердой и криволинейной эластичной шероховатыми поверхностями, представляет довольно сложную задачу. Особенностью данной задачи является определение зависимости равновесного состояния эластичной оболочки от параметров воздушного потока в конфузорно-диффузорном канале. Точных решений этой задачи пока нет. [c.24]

В зависимости от вида и особенностей технологической схемы математическая модель комбинированной энергетической установки с МГД-генератором включает 35—40 элементов оборудования и соответствующее число связей между ними. При этом описывается взаимосвязь 210—220 параметров. Исходная информация достигает 160—170 величин и более В качестве основных независимых параметров схемы комбинированной установки (кроме указанных ранее параметров для отдельных элементов и рабочих тел) приняты следующие температура подогрева окислителя Ток (или концентрация кислорода в нем oJ, статическая температура рабочего тела перед каналом МГД-генератора Г , скалярная электропроводность в конце канала ooj, давление за диффузором рад, расход первичного пара на турбину Сщ, температура уходящих газов из парогенератора Гу.г- Выбор этих параметров во многом определяет порядок расчета технологической схемы установки. [c.123]

Получение конкретных зависимостей для расчета потерь энергии при движении жидкости в трубах и каналах является основным содержанием внутренней задачи гидроаэроди-намйки. [c.131]

Таким образом, установлены o6o6mejHHHe зависимости для расчета теплоотдачи продольно движущегося в гладких каналах плотного слоя в значительном диапазоне изменения основных факторов. При этом в указанных пределах выявлено отсутствие влияния направления теплового потока, характера обтекания поверхности нагрева (внутреннее и внешнее обтеканяе при движении в трубках и каналах кольцевого сечения), а также рода материала частиц слоя. [c.646]

Представленные в [79, 83, 101 ] выражения для расчета (Дрп. к1 Ро)т1. т в случае равномерного распределения тепловой нагрузки по длине трубы дают близкие результаты. Однако в реальных парогенераторах имеет место весьма существенная неравномерность теплоиодвода по длине парогенерирующих каналов, в том числе и на участке поверхностного кипения. Это обстоятельство в работах [79, 831 не учитывается. Кроме того, в них перепад давления на участках с поверхностным кипением определялся по среднему недогреву жидкости, что является основным недостатком методики. Действительно, по данным [101 ], зависимость от длины участка носит существенно нелинейный характер и рассчитанные по среднему недогреву значения потерь давления могут сильно отличаться от их среднеинтегральных величин, особенно для длинных участков. [c.57]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

Основные исследования паросодержапий при кипении с недо-гревом были проведены за последние 10 лет. Среди них — экспериментальные работы, которые содержат обширную информацию в практически интересном диапазоне режимных параметров преимущественно для потоков в трубах, прямоугольных каналах и кольцевых щелях, и теоретические работы, в которых предложены различные полуэмпирические модели и расчетные зависимости, скоррелированные с отдельными экспериментальными данными. Последнее обстоятельство существенно, если учесть, что результаты расчетов по различным зависимостям значительно расходятся [c.80]

Проведенные в последуюш,ие годы В. И. Поликовским (1935—1937) и М. И. Невельсоном (1937,1946) теоретические и, в основном, экспериментальные исследования позволили установить более строгие зависимости между различными аэродинамическими параметрами потока в проточной части вентилятора и уточнить значения отдельных коэффициентов в расчетных формулах. Был создан метод расчета центробежных вентиляторов, который давал надежные результаты для широкого класса распространенных в то время центробежных машин. Он получил в литературе название метода ЦАГИ и был опубликован М. И. Невельсоном в 1954 г. В результате проведенных исследований было установлено, что в межлопаточных каналах рабочих колес с загнутыми вперед лопатками, вогнутость которых обраш ена в сторону враш ения колеса, возникают сильна развитые отрывные вторичные течения, которые приводят к большим гидравлическим потерям в рабочем колесе. У колес с лопатками, загнутыми назад, течение в межлопаточных каналах на режимах, близких к режиму максимального значения кпд т)тах, почти безотрывное, что приводит к уменьшению потерь давления в колесе и увеличению кпд центробежной ступени Ь целом. Поэтому в конце сороковых начале пятидесятых годов-вентиляторы с такими лопатками, у которых величина "Птах достигала 80%, начинают широко использоваться взамен вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед, имевших распространение в тридцатых годах, у которых величина Птах пе превышала 70%. [c.850]

Газовая ди.намика — изучает движение газов при су-щесгвенно м изменении их плотности. Основная особенность газодинамического процесса — неразрывная связь одновременно проте-каюш,их механического процесса движения газа (главным образом его ускорения или торможения) и термодинамического процесса его расширения или сжатия. Поэтому для анализа и расчета газодинамических процессов используются законы механики и термодинамики и изменение параметров состояния газа может изображаться в pv, Тз, 8 координатах. Последнее помогает глубже усво ить их физическую сущность и упрощает расчеты. Несмотря нр общ.но ть основных физических законов, которым подчиняется движение любых жидкостей, процессы движения сжимаемой жидкости сложнее процессов движения несжимаемой и отличаются от них не только качественно, но часто и количественно. Например, при течении несжимаемой жидкости по расширяющемуся каналу скорость ее движения всегда уменьшается. При течении газа по расширяющемуся каналу, в зависимости от условий, скорость может и уменьшаться и увеличиваться и не изменяться. Как показывают теория и опыт, плотность существенно изменяется при движении газа С большими скоростями — большими 30. ..40% от скорости распространения звука в этом газе а также при подводе к газу или отводе от него тепла и механической работы. [c.5]

Расчет спада давления в камере и тяги РДТТ после выгорания топлива выполняется по тем же зависимостям, которые для ЖРД были рассмотрены в гл. 6. Однако при расчете этого процесса для РДТТ Необходимо иметь в виду, что у некоторых форм зарядов после выгорания основной массы топлива образуются дегрессивные остатки, догорание которых в период последействия приводит к резкому удлинению этого периода. В частности, такой особенностью обладают заряды с каналом звездообразного сечения. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...