Соотношение ударных масс

СООТНОШЕНИЕ УДАРНЫХ МАСС [c.362]

Соотношение ударных масс /л-з/тх в молоте с подвижным шаботом н соотношение масс шабота и ударной массы молота с неподвижным шаботом называется кратностью масс. Кратность масс влияет на КПД ударного деформирования и на степень ударного воздействия молота с неподвижным шаботом на основание. [c.362]

При переходных режимах вынужденным колебаниям сопутствуют свободные, соответствующие начальным условиям. При мгновенном приложении нагрузки или при мгновенном изменении какой-либо из координат (например, при мгновенном перемещении одной из опор) в системе происходит удар. При этом, как и в системах с конечным число.м свободных координат, движение начинается в точке приложения мгновенного возмущения и лишь постепенно распространяется на остальные части системы. При этом образуется бегущая волна, как это поясняет рис. 8.25, на котором изображен заделанный одним конном стержень, к свободному концу которого внезапно приложена нагрузка. Здесь показана примерная упругая линия этого стержня в последовательные моменты времени. Скорость распространения волны деформации и ее форма (крутизна) зависят от параметров системы (от соотношения распределенных масс и упругости, иными словами, от соотношения собственных частот нормальных форм и времени приложения внешней нагрузки). Вследствие постепенности распространения деформации при ударных нагрузках в зоне их приложения возникают динамические напряжения, которые могут во много раз превысить статические, т. е. те, которые соответствуют весьма медленному нагружению системы. Поэтому появление ударных нагрузок в машинах крайне нежелательно. [c.234]

В случае, если энергия не отдается, возможно создание рекуперативного режима с возвращением энергии массы в аккумулятор 7 (см. рис. 29). Практически этот режим наблюдался при незначительном отступлении от приведенного соотношения (за счет, например, некоторого повышения расхода насоса переменной производительности), при котором ударная масса реверсировалась, не совершив удара или совершив удар с заметно меньшей скоростью. Такой режим оказывался неустойчивым и заканчивался чаще всего через несколько колебаний фиксацией ударной массы в верхнем положении. [c.79]

Ударная волна в текущей по каналу жидкости представляет собой резкий скачок высоты жидкости /г, а с нею н ее скорости V (так называемый прыжок воды). Соотношения между значениями этих величин по обе стороны разрыва можно получить с помощью условий непрерывности потоков массы и импульса жидкости. Плотность потока массы (отнесенная к 1 см ширины канала) есть j pvh. Плотность же потока импульса получается интегрированием р-j-по глубине жидкости и равна [c.570]

Fla детонационной волне должны выполняться условия непрерывности плотностей потоков массы, энергии и импульса и остаются справедливыми все выведенные ранее для ударных волн соотношения (85, — [c.671]

Математическое исследование течений с резким изменением параметров (например, в ударных волнах) с помощью дифферен-диальных уравнений ((12) и (26), (50)—для вязкого газа или (81), (83)—для идеального) оказывается затруднительным в связи с необходимостью выделения особых поверхностей (разрывов) и расчета изменения параметров на них по специальным -соотношениям. Эти трудности можно избежать, применяя интегральные уравнения, не содержащие производных от функций, характеризующих состояние среды. Для этого получим уравнения, выражающие законы сохранения массы, количества движения и энергии в интегральной форме. [c.111]

Расчет воздействия на твердое тело взрыва накладного заряда ВВ. Изменением плотности и массы накладного заряда ВВ можно варьировать давления, достигаемые при нагружении образца, а также реализующиеся за счет взрыва скорости метаемых пластин. Детонационная волна после выхода на контактную границу с инертным материалом инициирует в нем 5 дарную волну, интенсивность которой зависит от динамических жесткостей преграды и ВВ. В обратную сторону в продукты детонации идет отраженная от контактной поверхности ударная волна сжатия или волна разрежения в зависимости от соотношения динамических жесткостей материала преграды и продуктов детонации. Во всех рассматриваемых ниже задачах динамическая жесткость инертного материала больше динамической жесткости продуктов взрыва ВВ, и поэтому в зоне контакта происходит возрастание давления с торможением, а затем и разлетом ПД от контактной границы. [c.271]

Обратимся к соотношениям на фронте ударной волны в твердом теле. Эти соотношения аналогичны формулам (1-31) — (1.33). Первое соотношение, выражающее закон сохранения массы, остается без изменения. Законы сохранения импульса и энергии при переходе через фронт ударной волны имеют вид [c.35]

Параметры за детонационной волной связаны с параметрами исходного ВВ с помощью законов сохранения массы, импульса и энергии. Соответствующие соотношения аналогичны условиям на ударной волне и имеют вид [c.89]

На межфазной границе, проницаемой для потоков энергии, вещества и импульса, существует ряд физических закономерностей, связывающих характеристики соприкасающихся фаз. Эти закономерности, именуемые условиями совместности, подразделяются т универсальные и специальные условия [59]. Первые отражают общие законы сохранения полных потоков массы, импульса и энергии на любых проницаемых границах раздела фаз вне зависимости от содержания конкретного вида физических процессов, протекающих на границе. Специальные условия совместности содержат дополнительные соотношения, определяемые видом физических процессов (фазовые переходы, фронт горения или детонации, ударные волны и т.д.). Здесь рассматриваются только процессы фазовых переходов. В совокупности условия совместности содержат полную систему соотношений, необходимую при решении любых практических задач в области тепло- и массообмена. [c.267]

Следует отметить, что перечисленные твердомеры позволяют оценить твердость не прямым способом с обеспечением необходимой степени нагружения индентора, а косвенным — путем установления связи статической твердости с параметрами ударного импульса или изменением частоты колебаний стержня. При использовании этих твердомеров имеются определенные ограничения по массе контролируемых деталей, соотношению упругих свойств индентора и испытуемого материала, ориентации в пространстве. [c.384]

Это соотношение может служить дополнительным граничным условием при замене непрерывного течения ударной волной. Условие (4) является независимым от условий, выражающих непрерывность потоков массы, импульса, энергии и касательной составляющей электрического поля. При распространении магнитогидродинамических ударных волн по непроводящему газу соотношение (4) заменяет известное соотношение [c.218]

Для сжимаемой прочной среды на основе законов сохранения массы, импульса и энергии на фронте плоской ударной волны, распространяющейся в направлении оси х, получаем соотношения, связывающие параметры перед и за поверхностью разрыва в раз- [c.113]

Используя законы сохранения массы, количества движения и энергии, можно также найти соотношение между значениями давления, плотности и температуры ри рь Ti перед ударной волной и значениями тех же величин р2, ра, Т г за ударной волной. Например, для совершенного газа эти величины зависят только от одного параметра — отношения давлений Р — рг/pi или интенсивности скачка Р — 1. Тогда получим ([10], стр. 30) следующие равенства [c.40]

Перейдем теперь к рассмотрению соотношений, реализуемых на самом фронте ударной волны, например в сечении = 0. Для их получения нужно применить к системе уравнений исследуемого течения законы сохранения. Однако наша система состоит из трех интегралов — суммарного момента (17.17) и баланса масс (17.18)— [c.146]

Представляет интерес выделение из системы (54.5) соотношений между термодинамическими переменными, в которые другие переменные не входят. Рассмотрим с этой целью поток массы т через поверхность ударной волны [c.176]

Три уравнения (7.26), (7.27) и (7.28) и есть соотношения Ранкина— Гюгонио для распространяющегося ударного фронта, причем первые два из этих уравнений выведены целиком из. условий сохранения массы и количества движений и, следовательно, справедливы даже в том случае, когда в среде генерируется химическая энергия, как это имеет место в волне детонации, проходящей через заряд. Из уравнения (7.26) можно видеть, что для очень малых разностей давления скорость с стремится к скорости звука в среде, а из (7.26) и (7.27) зависимость между разностью давлений ДР и скоростью частиц У принимает вид [c.166]

Рассмотрим его доказательство для точки 1. Поскольку точки В и Л лежат на прямой Михельсона, то для них справедливо соотношение (4.6). Поток массы для всех точек одинаков. Уравнения (4.1) — (4.3), выраженные через поток массы /, для ударной и детонационной адиабат имеют [c.382]

Рассмотрим предельный вид соотношений на прямом скачке (10.15) в случае, когда скорость газа перед ударной волной очень велика, т. е. много больше местной скорости звука (гипер-звуковое приближение). Из физических соображений понятно, что в этом случае скоростной напор единицы объема газа суш е-ственно превосходит давление, а кинетическая энергия единицы массы газа значительно больше ее теплосодержания. Поэтому соотношения на скачке принимают вид [c.82]

Из выражения (27.34) видно, что при 11,, = 1 влияние соотношения масс на КПД ударного деформирования можно представить так [c.362]

Рис. 27.4. Зависимость КПД ударного деформирования от соотношения масс

Характеристика такого виброударного механизма, энергия удара и частота ударов зависят от соотношения параметров механизма в целом (от массы вибровозбудителя, жесткости пружинной подвески, момента эксцентриков и т. д.). Все эти параметры связаны между собой и будучи конструктивными свойственны вполне определенному типу вибро-ударной машины. Оптимальный режим работы такой машины зависит не только от соотношения этих параметров, но и от зазора между вибровозбудителем и ограничителем (сваей), регулировка которого может осуществляться путем изменения натяжения пружинной подвески или каким-либо другим способом. [c.172]

Тип виброударной машины выбирается в зависимости от массы погружаемого (или извлекаемого) элемента. По массе М погружаемого элемента определяется масса т ударной части, соотношение а М/т между которыми должно быть в пределах от /1,5 до большее значение принимается для забивки или извлечения одиночных или металлических балок, а меньшее — для забивки или извлечения шпунтовой стенки. [c.175]

Технологическими п аметрами виброгалтовки являются амплитуда колебаний (А), частота колебаний (г ), размеры рабочих тел (щариков, гранул, абразивных зерен и др.), масса рабочих тел, а также соотношение массы рабочих тел и массы деталей, расстояние от стенок контейнера до детали, продолжительность обработки. Наибольшее влияние на силу ударного импульса оказывают амплитуда, частота колебаний, размер и масса рабочих тел. [c.223]

Газодинамические величины по обе стороны фронта ударной волны не независимы. Они связаны определенными соотношениями, выражающими законы сохранения массы, импульса и энергии. При этом разрыв, ударная волна сжатия в веществах с нормальными термодинамическими свойствами, распространяется по веществу как некое устойчивое образование, не расплываясь. [c.77]

При более детальном рассмотрении следует исходить из общих законов сохранения массы, импульса и энергии]при переходе газа через волну, точно так же, как это делается при выводе соотношений на фронте ударной волны (см. гл. I). В результате получается уравнение ударной адиабаты волны поглощения, которая связывает давление и плотность газа за фронтом волны с начальной плотностью энергии С ). Ударная адиабата волны поглощения схематически изображена на рис. 5.36. [c.295]

Для достижения заметного выхода алмазного порошка при детонации взрывчатых веществ потребовались более мощные составы, благодаря чему удалось повысить создаваемые ударной волной давление и температуру. Обычно для получения ультра-дисперсных алмазных порошков используют смеси тринитротолуола и гексогена в соотношении по массе 50 50 или 60 40 [ 121, 122]. Для этих смесей давление и температура в детонационной волне составляют р> 5 ГПа и Т > 3000 К. При сухом детонационном синтезе процесс проводят в специальных взрывных камерах, заполненных инертным или углекислым газом, который предотвращает окисление алмазных частиц и их превратцение в графит. Образование частиц ультра дисперсного алмаза происходит до достижения плоскости Чепмена—Жуге и заканчивается за 0,2—0,5 МКС, что соответствует продолжительности зонЫ [c.42]

Из закона сохранения массы для области возмущений следует, что = Я 1 — Ь). Давление на фронте ударной волны р с учетом выражения скорости V ЯЯ1г равно р = ро + РоЯ - Подставляя найденные выражения в соотношение (2.4.75), получим [c.182]

В. Н. Кащеев ш М. М. Тененбаум считают, что процесс изнашивания при трении в абразивной массе определяется многими взаимо-влняющими факторами [187, 191—194]. Для процесса характерна малая площадь контакта абразивной частицы с рабочей поверхностью, что вызывает значительные напряжения, величины которых зависят от формы и механических свойств частицы, а также от прижимающей силы. При этом возможны два случая если возникающие напряжения превышают предел упругости, но ниже предела текучести, то происходит усталостное разрушение если уровень напряжений выше предела текучести, то изнашивание сопровождается пластической деформацией микрообъемов и происходит последефор-мационное разрушение [187, 193]. Иногда отмечается нроцесс шаржирования [191, 192, 194], при котором за счет уменьшения шероховатости поверхности износ резко снижается. Его величина может даже принимать отрицательное значение, т. е. размеры и масса образца будут увеличиваться. Причинами шаржирования, по-видимо-му, являются неизбеншое ударное действие острых абразивных частиц, их дробление и некоторые процессы адгезионного характера. Эффект шаржирования зависит от скорости перемещения абразивной массы и соотношения твердостей абразива и образца. Вероятно, он может наблюдаться только у мягких, пластичных покрытий. [c.112]

В настоящей работе исследуется связь реакций опоры с энергетическими потерями и динамикой системы материальных точек. Рассмотрена модельЦая задача силового взаимодействия вращающегося диска с движущейся внутри него массой. К решению этой задачи приводит анализ энергетических соотношений и особенностей динамики ротационных измерителей ускорений [5], центробежных разгонных устройств механизмов типа [4] и ударных стендов, импульсаторов [2], динамических гасителей крутильных колебаний [3]. Задача представляет также интерес в связи с разработкой эффективных способов оценки виброактивности механизмов с неуравновешенными вращающимися звеньями. [c.3]

В зависимости от принципа создания ударного нагружения, условий соударения тел, места расположения градуируемого ударного акселерометра, соотношения масс соударяющихся тел конструктивное исполнение устройств для калибровки ударных акселерометров может быть различным, Однако основное условие воспроизведения заданного уровня ударного ускореггия — обеспечение необходимой для этого начальной скорости соударения. Для воспроиаведе-ния ударных ускорений до 15-10 мХ Хс"2 применяют устройства, основанные на свободном падении ударяющего тела, при ударных ускорениях до 10 м-с применяют устройства с принудительным разгоном ударяющего тела либо электромагнитные выталкивающие устройства. [c.364]

Эволюция О. в. с. — процесс торможения выброшенного газа при расширении в окружающую среду — определяется гл. обр. знергией взрыва Е ,, массой выброшенного газа и плотностью околозвёзд-ной среды р . В эволюции О. в. с. можно выделить три стадии стадия свободного разлёта, адиабатическая и радиативная стадии. На этих стадиях (за исключением самого начала стадии свободного разлёта и, возможно, заключит, фазы радиативной стадии) О. в. с. и.меют описанную выше структуру. На первой стадии из-за низкой плотности окружающей среды расширение выброшенного газа происходит в режиме свободного разлёта, когда радиус Д ,, скорость Vg фронта осн. ударной волны и возраст О. в. с. i связаны соотношением Rg = Vgt. В течение этой стадии почти вся энергия взрыва сосредоточена в кинетич. энергии выброшенного газа. По мере расширения торможение усиливается и, когда масса нагребённого вещества (4л/3)Д р(, становится сравнимой с Мд, происходит переход к адиабатич. стадии. Для характерных значений " = З-Ю эрг. [c.477]

Отпуск определяет преобладающий вид повреждения штампа, а в конечном итоге его надежность и стойкость. Температуры отпуска назначают в зависимости от габаритов штампов и условий эксплуатации. В отечественной практике принят метод назначения твердости штампов в зависимости от массы падающпх частей молота (точнее, от связанного с ним размера штампа) или номинального усилия машины. Найденные многолетней практикой оптимальные соотношения между твердостью и ударной вязкостью для молотовых штампов приведены в табл. 61. Рекомендуемые режимы закалки и отпуска сталей в зависимости от размеров штампов молотов и прессов приведены в табл. 62, а тем-перату[1Ы отпуска хвостовиков штампов — в табл. 63. Влияние температур отпуска иа свойства сталей показано в табл. 64. [c.663]

Не обращаясь к структуре детонационного фронта, будем считать, что химическое превращение происходит за пренебрежимо малый промежуток времени в узкой зоне, примыкающей к фронту волны. Используя законы сохранения в алгебраической форме, определим соотношения, связывающие кинематические и термодинамические величины перед и в конце этой зоны, шазываемой состоянием Шуге. Состояние перед фронтом волны считаем невозмущенным. Очевидно, что первые два закона — сохранение массы и импульса — будут точно такими же, как для ударной волны. Если количество энергии, выделяемой единицей массы ВВ в зоне химических реакций, равно Q, то уравнение ударной адиабаты, являющееся следствием законов сохранения массы, импульса и энергии, приобретает вид [c.122]

Значения гидродинамических величин и магнитного поля по обеим сторонам сильного разрыва связаны обобш енными соотношениями Гюгоньо (условия сохранения массы, импульса и энергии, а также непрерывности тангенциальной составляюш,ей электрического поля и нормальной состав-ляюш ей магнитного поля). Основное отличие от ударных волн обычной [c.436]

Этот процесс в винтовых прессах характеризуется следующими особенностями сочетанием ударного характера нагружения поковки (как у молотов) и замыкания технологического усилия в станине (как у прессов), наличием винтового несамотормозящего передаточного механизма, работа которого при динамическом нагружении сопровождается одновременными линейными и угловыми деформациями, явлением перебега зазоров в кинематических парах винтового пресса, обусловливающим появление дополнительной динамической составляющей нагрузки. Сочетание этих особенностей создает трудности в полном аналитическом описанш процессов, происходящих в механической системе винтового пресса во время рабочего хода. Теоретические зависимости, полученные из рассмотрения станины пресса как свободной массы, по которой наносит удар масса рабочих частей пресса, с использованием основных соотношений для соударения масс с упруго-пластической прокладкой между ними [2] приводят к слишком приближенным результатам, поскольку при этом не учитываются возникновение упругих крутильных перемещений как винта, так я станины пресса и их взаимосвязь с линейными перемещениями. [c.452]

В некоторых вибрационных машинах находят применение виброударные механизмы. Во время работы вибромашины подвижная часть сообщает плите вибрационные колебания (через опорные пружины) и ударные импульсы (через шабот). Таким образом, виброударный механизм оказывает одновременно как ударное, так и вибрационное воздействия. Устойчивый режим работы имеет место в тех случаях, когда отношение частоты вращения виброэлемента к числу ударов представляет собой целое число. Устойчивость работы ударного механизма зависит от соотношения масс подвижной части и плиты, жесткости опорных пружин и начального зазора. [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...