Сдвиги и крутящий момент

Сдвиги и крутящий момент [c.127]

ОБЩИЕ ВЫРАЖЕНИЯ ДЛЯ ИНТЕГРАЛОВ НЕОПРЕДЕЛЕННОГО УРАВНЕНИЯ И ВЫТЕКАЮЩИЕ ОТСЮДА ВЫРАЖЕНИЯ СДВИГОВ И КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА [c.145]

Сдвиги и крутящий момент в призмах, имеющих основания в виде кривых четвертой и восьмой степеней [c.238]

Чтобы имел место изгиб, не сопровождающийся кручением, не должно быть закручивания относительно оси г и равнодействующий момент касательных напряжений должен обращаться в нуль. Для этого следует подходящим образом выбирать константу О в (7.95). Это означает, что линия действия поперечной силы Ох должна проходить на определенном расстоянии е от центра тяжести, таком, чтобы уравновешивался имеющийся крутящий момент. Из этого условия определяется положение центра сдвига, который в рассматриваемом случае лежит на оси у. Следовательно, в общем случае при решении задачи изгиба поперечная сила заменяется равной ей силой, приложенной в центре сдвига, и крутящим моментом (см. рис. 7.20(Ь)). [c.181]

Прочность соединения определяется способностью сопротивляться взаимному смещению деталей под действием внещней осевой силы Р (сдвиг) и крутящего момента Мк (проворот). Условия прочности выражаются неравенствами [c.141]

Предполагают, что поперечные нормальные сечения стержня, плоские до деформации, остаются плоскими и после деформации (гипотеза Бернулли). Таким образом, сдвиги не учитываются и поперечные силы определяются из условий равновесия, а уравнения деформаций составляются лишь для нормальной силы , изгибающих и крутящих моментов. Поперечное сечение принимается малым в сравнении с общими размерами стержня и при деформации не меняется, отсюда получается, что для любой точки сечения стержня радиус-вектор г является постоянным и все производные по г равны нулю, а следовательно, и [c.73]

Рассматривая равновесие верхней части пружины, видим, что в поперечном сечении витка возникают два внутренних силовых фактора поперечная сила Q = Р и крутящий момент М = РО/2. Отсюда следует, что в поперечном сечении витка действуют только касательные напряжения сдвига и кручения. [c.231]

Сначала построим эпюры изгибающих и крутящих моментов от силы Р, а растяжением и сдвигом стержней будем пренебрегать. [c.103]

Деформациями материала пружины являются, как следует из анализа силовых факторов, сдвиги от крутящего момента и поперечной силы. Однако практически более важной является осадка пружины, т. е. изменение ее высоты. Выражение [c.189]

Прочность восстанавливаемого сопряжения определяется прежде всего прочностью самой восстанавливаемой детали, а также способностью восстановленного сопряжения сопротивляться действию осевых сдвигов Р и крутящих моментов Мк-Исследование влияния электромеханической высадки и сглаживания на сопротивление усталости проведено на машине консольного типа УКИ-10М при частоте вращения шпинделя =3000 МИН . Испытанию подвергались три серии нормализованных образцов из стали 45 шлифованные высаженные с наружным диаметром с 2= 12,45 мм высаженные с последующим сглаживанием верщин неровностей до диаметра с1з=12,1 мм и коэффициентом полноты к = 0,7. Режим высадки /=380 А [c.153]

Величина полной силы трения может быть определена методами осадки со сдвигом, принудительного торможения и крутящего момента при прокатке, разрезной волоки, двух месдоз при прессовании (см. гл. 5). В ряде случаев величина ср может быть найдена по усилию деформации. Для вывода расчетных формул используется дифференциальное уравнение равновесия сил. В работе [83] для процесса прокатки получена формула [c.158]

Безмоментную оболочку приближенную модель реальной оболочки, если в последней не учитывать изгибающие и крутящие моменты безмоментная теория оболочек — это приближенная теория расчета, не учитывающая изгибающих и крутящих моментов замена реальной оболочки безмоментной недопустима, если ее срединная поверхность при заданном способе, закрепления может изгибаться без растяжений и сдвигов. [c.133]

Наиболее простой приближенной теорией, позволяющей проводить расчеты конструкций при нагрузках, быстро меняющихся вдоль окружной координаты, является полубезмоментная теория. Она строится с использованием трех видов гипотез статических, предполагающих равенство нулю меридиональных изгибающих и крутящих моментов, а также перерезывающих сил в продольном направлении (Ml = Mi2 = О, Qi = 0) кинематических, считающих, что окружная деформация и деформация сдвига оказывают незначительное влияние на деформированное состояние оболочки и их можно считать равными нулю (eg == О, -у = 0) физических не учитывающих при построении уравнений значение коэффициента Пуассона ( х = 0). [c.161]

В основу этой теории положено предположение, что изгибающий и крутящий моменты Ml, Mia = 21 в поперечных сече-чиях, нормальных к оси оболочки, малы по величине и при ра-четах во внимание не принимаются (статическая гипотеза). Кроме того, делается допущение, что деформация сдвига ю и окружная деформация срединной поверхности не оказывают существенного влияния на деформированное состояние оболочки и считаются [c.119]

В качестве основной системы примем стержень, лишенный связей сдвига. Каждый составляющий стержень основной системы нагружен приложенными к нему внешними силами и усилиями, передающимися на него связями сдвига и жесткими диафрагмами. Последние усилия перераспределяют внешние изгибающие и крутящиеся моменты, которые приложены к составляющим стержням, между этими стержнями пропорционально их жесткостям на изгиб и на стесненное кручение. [c.197]

Испытания при растяжении, а также при совместном действии растяжения с кручением проводили на установках, обеспечивающих независимое задание постоянных во времени растягивающей нагрузки и крутящего момента. Деформации растяжения и сдвига определяли с помощью тензодатчиков, наклеенных на упругие элементы, которые механически связаны с образцом и вынесены из печи. Исследование длительной прочности образцов при действии растягивающих нагрузок и внутреннего давления проводили на установках, в которых осевое нагружение создавали с помощью грузов, а поперечное — с помощью сжатого газа, подаваемого в полость образца. Образцы испытывали при постоянных нагрузках. [c.91]

Обратим внимание на то, что эти формулы по структуре аналогичны формулам для вычисления напряжений и деформаций при растяжении, сжатии, сдвиге и применимы лишь для участков бруса, имеющих одинаковый материал, постоянные поперечное сечение и крутящий момент. [c.242]

КОГО перемещения и (193) или (197), (200) позволяет получить сдвиг g, крутящий момент и т. д., как это сделано в двух предыдущих главах, относящихся к эллиптическим и прямоугольным призмам. [c.220]

Связь между нагрузкой и деформацией отдельной балки. Балкой является тело, размеры которого в направлении оси велики по сравнению с размерами поперечного сечения. Балка может воспринимать поперечные и продольные силы, а также изгибающие и крутящие моменты. Если в качестве балок рассматриваются тела с размерами поперечного сечения, большими по сравнению с продольными размерами тела, то необходимо учитывать деформации сдвига. Это расширение понятия балки необходимо, так как базовые детали часто представляют собой короткие тела с большим поперечным сечением. Продольные размеры балки не должны быть много меньше размеров поперечного сечения, иначе допущения, сделанные относительно напряженного состояния балки, оказываются непригодными. [c.58]

Этот вопрос яв [яется, вообще говоря, дискуссионным, но, по-видимому, следует считать, что ответ на него зависит от истинных условий на опорах. При фиксированных опорах, которым соответствуют пластины, приваренные к жесткой стенке или раме, горизонтальные касател ьные напряжения, которые обусловливают крутящий момент во внутренних еечениях, несомненно, оказывают непосредственное сопротивление соответствующим горизон-. тальным поперечным силам, создаваемым опорой поэтому в этом случае угловые силы, обусловленные некоторыми различными допускаемыми распределениями крутящих моментов, являются, без сомнения, фиктивными. Они также должны быть фиктивными для случая свббодного края, где оба фактора — поперечный сдвиг и крутящий момент (каждый в отдельности) должны быть на самом дейе равны нулю, а не уравновешиваться приведенной поперечной силой. Если теоретическое решение для смежных незакрепленных сторон требует введения фиктивной силы в незакрепленном угле, то можно либо исключить эту силу, добавив в качестве внешней нагрузки равную ей силу, либо, что гораздо [c.245]

В задаче о ползучести при продольном сжатии цилиндрической оболочки попытка ввести в расчет, кроме симметричного началыхого прогиба, еще иБесимметричный была сделана в 263]. Решение здесь весьма приближенное (трехслойная модель, не учитываются упругие деформации и геометрическая нелинейность, а также-сдвиги и крутящие моменты), но результат тем не менее весьма интересен. Введение весьма малого начального несимметричного прогиба уменьшает критическое время вдвое. Главный вывод, что процесс ползучести оболочки неустойчив по отношению к малым возмущениям некоторого типа, здесь не сделан, но, с нашей точки зрения, вполне очевиден. В более поздних работах Хоффа [241—243], где рассматривается та же задача, этому важному результату внимания не уделяется, за исключением краткой конста-тациТн в обзоре [242] . [c.289]

Рассмотрим общий, случай тонкостенного стержня, находящегося под действием каких-либо поперечных нагрузок. Каждую силу можно заменить параллельной силой, проходящей через ось центров сдвига и крутящим моментом. Таким образом, мы получи стержень, нагруженный -по оси центров сдвига и подверженный действию крутящих моментов, приложенных в некоторых поперечных сечениях. Поперечные силы, приложенные к оси центров сдвига, вызывают только изгиб (см. т. I, п. 52, стр. 206). При рассмотрении кручёния мы можем воспользоваться результатами п. 49. возьмем Начало квординат в коНце стержня (д = 0) и обозначим че]рез Ж крутящий момент на этом конце. Чтобы определить угол закручивания ср, воспользуемся уравнением (230). Разделив это уравнение на 1 и введя обозначение [c.222]

В каждый из интегралов Мора (5.8) входит произведение функций MxpMxi, Му рМ х и т.д. Способ Верещагина применим к любому из шести интегралов, и перемножение эпюр проводится одинаково, независимо от того, построены эти эпюры для изгибающих и крутящих моментов и нормальных и поперечных сил. Разница заключается лишь в том, что результат перемножения делится не на жесткость EJ, как при изгибе, а на жесткость iJJ, если речь идет о кручении, или на EF или GF - при растяжении и сдвиге. [c.245]

Здесь Ml и — крутящие моменты на валиках 1 к 2, Н-мм /j и —длины закручиваемых частей валиков, мм Gj и Gj — модули сдвига для материалов валиков, МПа Jpa полярные моменты инерции площадей сечений валиков, мм Jp = = ndV32 0,1 d ). [c.137]

Установка [36] для испытаний на усталостную прочность при изгибно-крутильных деформациях позволяет проводить испытания с одновременным воздействием тех или иных сред и повышенных температур. Создана машина" для испытания при совместном действии изгиба и кручении по асимметричному циклу нагружения. При комбинированном нагружении с созданием сложно-напряженного состояния (изгиб+кручение) предложено проводить также испытания с заданным сдвигом фаз кручения относительно фаз изгиба, или наборот. Машина для испытаний на усталость при сложном нагружении обеспечивает независимое изменение осевого усилия и крутящего момента. Машина позволяет проводить испытания на усталость при комбинироваином нагружении. [c.176]

В теории упругости термин чистый изгиб призматического бруса подразумевает такую деформацию, при которой, кроме условий (12.1), имеет место строго определенное распределение на торцах поверхностной нагрузки, статическим эквивалентом которой являются моменты Ш, а именно распределение этой нагрузки по линейному — в зависимости от у (или х) — закону, если чистый изгиб происходит в плоскости Оуг Охг). При этом во всем брусе отсутствуют не только поперечные и продольные силы и крутящий момент, но и самоуравновешенные в пределах поперечного сечения напряжения, в том числе касательные напряжения, д следовательно, если учесть закон Гука, то отсутствуют и сдвиги. [c.97]

На рис. 61 приведены результаты испытаний латуни ЛС59-1, проведенных совместно с Л. К. Спиридоновым по трем различным методикам. В области Т1>0 диаграмма пластичности построена по результатам испытания тонкостенных трубчатых образцов, нагружаемых осевой силой и внутренним давлением. В области 1>ц>0 испытывали сплошные цилиндрические образцы по изложенной выше методике, а также по методике, предложенной В. И. Максаком. Согласно последней два цилиндрических образца разных диаметров нагружают осевой силой Р и крутящим моментом Ы таким образом, чтобы отношение Р(М у образцов было одинаковым. По результатам испытания строят графики зависимости крутящего момента и осевого усилия от сдвига на поверхности или удлинения. Затем, вычитая из крутящего момента и осевого усилия, приложенных к образцу большего диаметра, соответствующие нагрузки, действовавшие на меньший образец в момент, когда деформации на поверхности стержней одинаковы, определяют нагрузки М, Р на условную трубку, дополняющую образец меньшего диаметра до большего образца. Если различие в диаметрах образцов незначительно, то напряжения в этой трубке можно определить по М и Р так же, как и при испытании трубчатых образцов [c.140]

Обратимся к сдвиговому течению раствора полимера в вискозиметре с концентрическими цилиндрами. Пусть скорость сдвига постоянна. Тогда давление и крутящий момент, передаваемые раствором на стенки цилиндра, будут меняться со временем и постепенно достигнут некоторых постоянных значений. В таком случае часто говорят, что напряжение достигло стационарного со стояния или напряжение стало постоянным . Подоб ного рода утверждения вводят, однако, в заблуждение Напряжение или состояние напряжения, как известно определяется внутренними напряжениями, действую ишми на трех различных поверхностях (или трех раз личных семействах поверхностей в случае неоднород ных напряжений). В упомянутом же эксперименте стало постоянным внутреннее напряжение только на одно поверхности (или одном семействе поверхностей — кон центрических жидких цилиндров). Нет оснований утвер ждать то же самое относительно других материальных поверхностей, изменяющих свою форму и ориентацию. [c.438]

С Другой стороны, некоторые типы опор не могут оказывать сопротивления горизонтальным обусловленным изгибом касательт ным напряжениям, и для них поперечные силы должны оказывать сопротивление как поперечному сдвигу, так и крутящему моменту в пластине, как Указывалось выше при этом, очевидно, [c.246]

Вывести формулу для крутящего момента Т, действующего на сплошной стержень кругового поперечного сечения, если напряжения, распределены так, как показано на рис. 3.14, Ь. Предполагается, что задана величина деформации сдвига Ушах иа контуре поперечного сечения и что зависимость напряжения от деформации соответствует представленной на рис. 3.14, а. (Принять Утах Ут и Гп Г Гт-.) Проверить полученные результаты, заметив, что Т Т при Ущах=7с и крутящий момент Т становится равным при очень больших значениях Утах- [c.122]

В точках бруса, работающего на кручение, напряженное состояние —чистый сдвиг, следовательно 051 = Тща,х - Используя зависимость меж-ду Тщах и крутящим моментом, получаем [c.170]

Различают три конструктивные схемы балочных фюзеляжей балочно-.чон-жеропная с мощными лонжеронами, слабыми стрингерами, шпангоутами и тонкой обшивкой, работающей на сдвиг от поперечных сил и крутящего момента [c.242]

Если сравнить формулы (156), (158), (159), (161) гл. VIII для перемещения и, сдвигов и и крутящего момента с формулами (251), (252), ( 53), (254), посредством которых мы только что выразили те же величины, то видим, что там, где числители первых формул содержат показатель- [c.272]

Так как угол а <10ч-12, то изгибающий момент М значительно меньше крутящего Al,.., а продольная снла N значительно меньше поперечной силы Q. Но, как показывают расчеты, касательные напряжения сдвига значиэельно меньше касательных напряжений кручения, поэтому для упрощения расчета пружин на прочность обычно учитывают ли[иь крутящий момент Л/к. при этом приближенно принимают osa = ], т. е. [c.450]

При большинстве методов деформации, когда деформирование металла определяется действием растягивающих или сжимающих нагрузок, получается принципиально однотипное распределение линий скольжения, изменяемое в поверхностных слоях действием контактных нагрузок. Исключением из этого правила является деформирование растяжением на этапе образования шейки на участке шейки направление линий скольжения отличается от такового на участках равномерного удлинения. Существенное изменение направления скольжения достигается приложением к деформируемой заготовке крутящего момента. Наложение крутящего момента, например, для перехода от растяжения-сжатия к растяжению-сжатию с крутящим моментом может регламентированно переориентировать направление сдвигов. Принцип сочетания растягивающе-сжимающих нагрузок и крутящего момента наиболее просто позволяет получать различные деформированные состояния металла при объемной деформации, поскольку с изменением схемы напряженного состояния и направления максимального касательного напряжения неизбежно происходит смена плоскостей скольжения, в результате чего создается новый спектр действующих плоскостей скольжения и новое направление ориентированного движения дислокаций. Опыты, проведенные Коэном на монокристаллах меди, показывают, что в результате скольжения дислокации имеют тенденцию выстраиваться в направлениях, совпадающих с направлением максимального касательного напряжения. При смене направления деформирования последовательно растяжением и закручиванием образцов отмечается зарождение новых систем скольжения. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...