Сплошные стержни

Заклепки со сплошным стержнем изготовляются нормальной точности и повышенного качества. [c.73]

В качестве примера на рис. 369 показано растяжение тонкостенного и сплошного стержня силой Р, передаваемой через жесткую скобу. Штриховкой отмечена зона неравномерного распределения напряжений по сечению растянутого стержня. Для стержня сплошного сечения эта зона охватывает только малую часть его длины. Для тонкостенного же стержня в подобных случаях размеры этой зоны неизмеримо больше. Практически может получиться так, что напряжения будут распределены неравномерно во всех сечениях стержня. Говоря иными словами, в тонкостенном стержне глубина проникновения краевых особенностей вдоль оси существенно больше, чем в сплошном стержне. [c.325]

Это означает, что С и Q для сплошного стержня инвариантны к частоте колебаний. Борн и Карман (1912 г.) решили задачу об упругих колебаниях кристалла с учетом периодической дискретной структуры кристалла. Существенное отличие спектра колебаний по Борну и Карману от спектра Дебая заключается в дисперсии скорости распространения упругих волн в дискретной среде. [c.199]

В пособии изложены методы решения задач прикладной теории упругости, приведены расчеты плоской гибкой нити, сплошного стержня, тонкостенного стержня открытого профиля, тонких пластинок и оболочек, толстых плит, призматических пространственных рам, массивных тел и непрерывных сред. Каждая глава содержит общие положения, принятые рабочие гипотезы, расчетные уравнения на прочность, устойчивость и ко- [c.351]

Для упрощения изготовления и снижения себестоимости литья желательно иметь простую разъемную пресс-форму, при которой исключалось бы применение сплошных стержней и дополнительных манипуляций с пресс-формой и моделью. [c.137]

Глава III РАСЧЕТ СПЛОШНОГО СТЕРЖНЯ [c.73]

Рассмотренные случаи, когда жесткость связи, через которую действует внешняя сила, либо гораздо меньше, либо гораздо больше жесткости стержня, позволяют считать заданными соответственно либо внешнюю силу, либо движение конца стержня. Если же жесткость связи и жесткость стержня сравнимы между собой и задачу нельзя отнести ни к тому, ни к другому из рассмотренных предельных случаев, то не могут быть заданы ни сила, действующая на стержень, ни движение конца стержня. В этом случае приходится рассматривать взаимодействие стержня и приводящего его в колебание механизма, вследствие чего задача очень усложняется. Для того чтобы осуществить случай заданного движения конца жесткого сплошного стержня, потребовался бы очень жесткий механизм, приводящий в движение конец стержня. Но о помощью камертона на струне случай заданного движения легко может быть реализован (рис. 442). [c.689]

Найдя нормальные колебания этой одномерной решетки и сопоставив, их с нормальными колебаниями сплошного стержня ( 149), мы сможем судить о том, как влияет атомная структура на характер нормальных колебаний. Конечно, при этом сопоставлении мы должны рассматривать 1) один и тот же тип колебаний, 2) одни и те же размеры (длину /), упругие свойства и плотности дискретной модели и стержня и 3) идентичные краевые условия. [c.694]

Чтобы обеспечить условие (1), мы будем рассматривать в обоих случаях продольные колебания. Чтобы обеспечить условие (2), будем полагать, что линейная плотность сплошного стержня, т. е. его масса, приходящаяся на единицу длины, [c.694]

При rt -> оо характер нормальных колебаний дискретной модели должен все больше и больше приближаться к характеру колебаний сплошного стержня. Поэтому мы должны ожидать, что смеш,ения грузов описываются выражениями, аналогичными выражениям, описы-ваюш,им смещения слоев стержня с закрепленными концами, т. е. можем воспользоваться результатами 149 ) [c.695]

Таким образом, рассматриваемой дискретной системе, обладающей п степенями свободы,, свойственны п нормальных колебаний, угловые частоты которых определяются выражением (19,16), т, е. не являются кратными наинизшей угловой частоте tOi первого нормального колебания (в отличие от нормальных частот сплошного стержня). Но пока k п, г. е. в области низких частот. [c.695]

Эти частоты равны свойственным сплошному стержню нормальным частотам соответствующих номеров, если средние плотность и [c.695]

Из всего сказанного ясно, что физическая природа колебаний, которые происходят в системах, рассматриваемых как дискретные, принципиально ничем не отличается от природы колебаний в системах, рассматриваемых как сплошные. Поэтому и механизм возникновения колебаний в сплошных и дискретных системах должен быть один и тот же. Сопоставляя картину возникновения собственных колебаний в сплошном стержне и в колебательной системе с одной степенью свободы, можно проследить, как один и тот же механизм возникновения собственных колебаний видоизменяется при переходе от сплошного стержня к системе с одной степенью свободы. [c.703]

Jp — полярный момент инерции круглого стержня, который для сплошного стержня диаметром d, как известно ( 5), выражается формулой Jp = nd /32, а для трубчатого стержня с внутренним диаметром йв и наружным d [c.230]

Глава 3 РАСЧЕТ СПЛОШНОГО СТЕРЖНЯ 1. ПРИНЯТЫЕ РАБОЧИЕ ГИПОТЕЗЫ [c.58]

Касательные напряжения в поперечных сечениях тонкостенного стержня определяются по тому же принципу, что и для сплошного стержня. Разность нормальных сил для элементарного участка, расположенного по одну сторону от продольного разреза (рис. 4.33), уравновешивается касательными напряжениями г. В отличие от стержня сплошного сечения про- [c.187]

Пример 17.1 (к 17.2). Определить предельную и предельно допускаемую сжимающие нагрузки для составного стержня, состоящего из трех стержней 1) алюминиевой трубки 2) стальной трубки, вставленной в алюминиевую 3) медного сплошного стержня, расположенного внутри стальной трубки (рис. 17.11). Длины всех стержней одинаковы. Площади поперечных сечений алюминиевого, стального и медного стержней соответственно равны Р и Р , а пределы текучести алюминия, стали и меди — с , сг и ст . Коэффициент запаса прочности равен [н]. [c.603]

Применяются заклепки со сплошным стержнем и пустотелые (рис. 18.4). Размеры и форма заклепок регламентируются стандартами и приводятся в справочниках. [c.261]

Примеры заклепочных соединений показаны на рис. 18.4. Заклепки со сплошным стержнем различаются по форме головки и применяются главным образом для соединения металлических деталей (рис. 18.4, а—в). Пустотелые заклепки применяются для соединения металлических деталей с неметаллическими (рис. 18.4,2—л). Замыкающая головка таких заклепок образуется способом развальцовки специальным инструментом. [c.261]

У сплошного стержня Гв = О и, следовательно, напряжение в точке, лежащей на его оси, отсутствует. Это означает, что при кручении материал, расположенный вблизи центра кругового поперечного сечения стержня, мало используется для передачи крутящего момента. Поэтому при работе на кручение применение полых стержней повышает эффективность использования материала. [c.123]

Сравнение результатов эксперимента с теоретическими данными. Вопрос о кручении сплошного стержня прямоугольного сечения теоретически элементарно не решается. Эта задача решена в теории упругости. Ниже приводим основные результаты этого решения. [c.77]

На рис. 35 показано нагружение тонкостенного и сплошного стержня силой Р, передаваемой через жесткую скобу. Как в одном, так и в другом случае в окрестности торца напряжения по поперечному сечению распределены неравномерно. Обычно принимается, что эта неравномерность является существенной лишь для областей, простирающихся по оси стержня на расстояние порядка размеров поперечного сечения. Для сплошного стержня такое ут- [c.60]

Рассмотрим тонкостенный стержень, показанный на рис. 9.14, Минимальным характерным размером поперечного сечения является толщина пластин, образующих стержень именно такие линейные размеры должны быть у площадки, чтобы получить ее той малости, какая подразумевается в формулировке принципа Сен-Венана. Если же, подобно тому как это было сделано для сплошного стержня, считать за линейный размер площадки в формулировке Сен-Венана размер порядка, например, ширины [c.650]

В отличие от задачи устойчивости сплошного стержня, где учет докритического изменения его длины без учета влияния остальных факторов не имел смысла, учет докритического обжатия пружины вполне логичен. Правда, для полной строгости решения необходимо показать, как докритическое обжатие влияет на значение EJ) p. [c.38]

Для расчета теплоотдачи сплошных стержней, расположенных в плотной [c.95]

В зависимости от паросодержания пароводяная смесь может находиться в различных состояниях в виде пароводяной эмульсии или сплошного стержня насыщенного пара в центре потока. Вокруг парового стержня образуется пристенная пленка жидкости, толщина которой по мере движения потока уменьшается, а коэффициент теплоотдачи растет. Далее пристенная пленка жидкости разрушается и исчезает вовсе. При этом резко падает коэффициент теплоотдачи, и возникает кризис кипения. Затем следует зона насыщенного пара с недостаточным содержанием капель воды, коэффициент теплоотдачи к которой несколько выше, чем к однофазной паровой среде. И, наконец, [c.21]

Для обоснования точности и вычислительной устойчивости МКЭ в этом случае были также выполнены решения модельных задач о мгновенном нагреве (тепловом ударе) сплошного стержня с известным аналитическим решением для напряжений [12], с зависящими от температуры механическими свойствами и многие другие. [c.182]

Некоторые виды заклепочных соединений в узлах машин показаны на рис. 227. Более распространены заклепки со сплошным стержнем (рис. 228, а, б, в), трубчатые (рис. 228, г) и полу-трубчатые (рис. 228, д)-, материал заклепок — сталь, медь, латунь и алюминиевые сплавы. [c.286]

По форме стержня различают заклепки со сплошным стержнем, надсверленным и полым. Применение полых заклепок более экономично, но в отличие от сплошных заклепок они обладают меньшей прочностью на срез. Применение сплошных заклепок следует ограничивать, так как по прочности они не имеют никаких преимуществ перед надсверленными, но значительно хуже поддаются обработке при клепке. [c.116]

Наряду с геометрическими характеристиками поперечного сечения сплошного стержня, зависящими от линейных координат точки сечения М, в тонкостенном стержне появляются секториаль- [c.134]

Уравнение продольных колебаний интеприруется так же, как для сплошного стержня [см. уравн81ния (3.162) — (3.164)]. Для интегрирования трех последних уравнений (4.34) и (4.35) последовательно применяют таетод разделения переменных, в форме [c.146]

Заметим, что при выводе формулы для касательных напряжений при изгибе тонкостенных стержней ( 3.7) был использован совершенно тот же способ рассуждений, что и при выводе формулы (9.16.1). У тонкостенных стержней, действительно, касательные напряжения могут иметь тот же порядок величин, что и нормальные. В сплошных стержнях касательные напряжения малы, для металлических балок они, как правило, несуш,ествен-ны, поэтому и теория касательных напряжений в таких балках лишена практического значения. Нужно признать, что в течение ряда десятилетий элементарная теория, приводящая к формуле [c.320]

Для сплошного сечения г = О и = лО 132. Любопытно отме тить, что полый стержень по сравнению со сплошным более эффек тивен в смысле восприятия внешних моментов при одинаковом рас ходе материала. Действительно, объем расходуемого материала ра вен длине стержня, умноженной на площадь поперечного сечения В случае равенс1ва длин равенство объемов сводится к равенству площадей поперечных сечений. Обозначим величины, относящиеся к сплошному стержню, с , а к полому — п . Из = Л следует [c.300]

Это показывает, что функция напряжений ф должна быть постоянной вдоль границы поперечного сечения. В случае односвязных сечений, например для сплошных стержней, эту константу можно выбирать произвольно, и в последующем мы бyдev1 принимать ее равной нулю. Таким образом, определение распределения напряжений по поперечному сечению скручиваемого стержня состоит в отыскании функции ф, которая удовлетворяет уравнению (150) и равна нулю на границе. Позже мы покажем приложение этой общей теории к случаям поперечных сечений различной формы. [c.303]

Поэтому такого рода деформации получили название изгиб-ного или стесненного кручения. При расчете естественно было применить методы сопротивления материалов, разработанные для изгиба и кручения сплошных стержней, т. е. гипотезы о неизменности формы сечения и об отсутствии деформации сдвига в срединной поверхности стержня (последняя гипотеза представляет собой аналог гипотезы Бернулли, но примененной не для всего стержня в целом, а для каждого его продольного элемента в отдельности). [c.408]

Колонны и гайки. Колонны диаметром до 500-800 мм изготовляют в виде сплошных стержней. Колонны ббльшего сечения часто делают пустотелыми путём сверления осевого канала диаметром 150—300 мм, что обеспечивает в известной мере обнаружение внутренних пороков исходной поковки и позволяет использовать колонны для подвода жидкости к цилиндрам. Вместе с тем пустотелые колонны при равной со сплошными площади поперечного сечения имеют больший момент сопротивления изгибу. В колоннах весьма крупных прессов (10 000—20 000 т) внутреннее отверстие диаметром 350—700 мм может быть получено ковкой на оправке. [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...