Теплопередача при стационарном режиме

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ и ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ПРИ СТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ [c.270]

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ПРИ СТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ И ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ ТРЕТЬЕГО РОДА. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ [c.372]

При проектировании новых аппаратов целые теплового расчета является определение поверхности теплообмена, а если последняя известна, то целью расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. [c.486]

Влияние слоя теплоизолятора на температурное состояние стенки при стационарном режиме теплообмена иллюстрируется рис. 16.1. Введение теплоизоляционного слоя при неизменных температурах сред и коэффициентах теплообмена с обеих сторон стенки увеличивает внутреннее термическое сопротивление и уменьшает тепловой поток. Вследствие этого повышается температура на наружной поверхности теплоизоляции по сравнению с температурой поверхности незащищенной стенки, понижается температура на ее внутренней поверхности и уменьшается температурный градиент в защищаемой стенке. Рост температуры наружной поверхности увеличивает ее излучение, что приводит к дополнительному уменьшению коэффициента теплопередачи и теплового потока. [c.468]

Аналогично теплопередаче через плоскую стенку линейную плотность теплового потока через многослойную цилиндрическую стенку при стационарном режиме можно записать [c.24]

РАСПРОСТРАНЕНИЕ ТЕПЛОТЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬЮ В ТЕЛАХ ПРОСТЕЙШЕЙ ФОРМЫ ПРИ СТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ И ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ ТРЕТЬЕГО РОДА. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ [c.288]

В заключение отметим, что критерий Био точно равен отношению температурного перепада к температурному напору [формулы (24) и (25)] только в условиях теплопередачи через плоскую стенку при стационарном режиме. Для нестационарного режима и тела другой конфигурации уравнения типа (24) и (25) становятся недействительными. Однако и в этих более сложных условиях критерий Био сохраняет смысл меры отношения температурного перепада к те.мпературному напору. Именно поэтому величина Bi играет такую важную роль в теории теплопроводности. [c.30]

Рассмотрим вначале случай теплопередачи через однородную цилиндрическую стенку (рис. 71), причем предположим, что жидкость, омывающая стенку с внутренней стороны, более нагрета, чем жидкость, омывающая стенку с наружной стороны, т. е. что t > и. Общий процесс теплопередача в данном случае складывается из трех составляющих процессов конвективной теплоотдачи от греющей жидкости к цилиндрической стенке, передачи тепла теплопроводностью в пределах цилиндрической стенки и конвективной теплоотдачи от цилиндрической стенки к омывающей ее нагреваемой жидкости. Каждый из этих трех отде.льных процессов нами был уже рассмотрен ранее. При стационарном режиме тепловой поток в этих трех процессах будет один и тот же. I а основании формул (214), (210) и (215) для этого потока мы можем написать [c.220]

Для установления общих связей между критериями подобия, определяющими процесс теплопередачи в потоке жидкости, на поверхности которой имеет место изменение агрегатного состояния, достаточно рассмотреть уравнения (1.6), (1.7), (1.18) и уравнение сплошности пленки конденсата. При стационарное режиме, который в данном случае только и имеет практический смысл, все производные по времени обращаются в нуль. Кроме того, в рассматриваемом случае практически равны нулю последние два члена уравнения (1. 18). [c.24]

Влияние теплопередачи вдоль термо-приемника при стационарном режиме теплообмена рассчитывается по формуле [c.256]

Так как рассматриваемый процесс теплопередачи протекает при стационарном режиме, то тепло, отданное стенке первым теплоносителем (горячим), передается через нее второму теплоносителю (холодному). Пользуясь формулами (13-2) и (12-2), можно записать [c.124]

ТЕПЛОПЕРЕДАЧ.А ПРИ СТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ [c.37]

Зная. количественные соотношения для теплоотдачи и теплопроводности, можно вывести зависимость для комплексного явления — теплопередачи (рис. 2-5). Пусть и 2— средние температуры жидкостей, движущихся вдоль однослойной стенки. Напишем плотности тепловых потоков (при стационарном режиме). [c.47]

Процесс испарения — сложный физический процесс. Сложность его заключается в том, что испарение топлива должно закончиться 8 очень малый промежуток времени (4—8 мсек), в двигателе обычно испаряются не индивидуальные химические вещества, а сложные, многокомпонентные жидкости с различными физикохимическими свойствами. Кроме того, надо учесть то обстоятельство, что процесс испарения при стационарном режиме работы двигателя в условиях турбулентного потока в значительной степени определяется интенсивностью теплопередачи от окружающих продуктов сгорания к каплям, что оценить довольно трудно. [c.111]

Основная трудность заключается в расчете коэффициентов теплопередачи, тем более что характеристики теплопередачи, определенные при стационарном режиме, не совпадают с характеристиками для циклических процессов. [c.43]

Расчет теплопередачи через ладку (если рассматривать ее как монолитное и изотропное тело) средствами современной теплофизики достаточно точен иче только в случае стационарного режима, но также и при условии, что кладка нагревается и охлаждается. [c.407]

В наиболее общем виде свойства направляющей точки, а следова тельно и свойства температурного поля твердого тела, проявляются при анализе задачи методом теории подобия (с помощью критериев подобия). Для простоты рассмотрим вначале процесс теплопередачи через плоскую стенку в условиях стационарного режима. [c.27]

В книге дается систематическое изложение методов экспериментального исследования наиболее важных вопросов теплообмена. К ним относятся вопросы теплопроводности при стационарном и нестационарном режимах конвективный теплообмен жидкости в одно- и двухфазном состояниях вопросы теплообмена излучением и теплопередачи в теплообменных аппаратах. [c.2]

Для случая линейной теплопередачи между поверхностью пластины и внешней средой при нулевой температуре и теплового потока, равного Hv, уравнение для стационарного режима (которое находят так же, как в 4 гл. V), написанное относительно главных осей в плоскости, имеет вид [c.51]

Имеются многочисленные примеры, когда данные стационарного режима могут оказаться недостаточными для объяснения переходных явлений. Витте и др. [31] провели экспериментальное исследование теплопередачи от элементов с чрезвычайно высокой температурой к жидкому натрию. Их данные были получены с помощью метода резкого охлаждения, в котором танталовая сфера, прикрепленная к качающемуся рычагу, пропускалась через объем с расплавленным натрием. Соответствующ ий анализ пленочного кипения [32] показал, что при больших переохлаждениях жидкого натрия вклад его испарения в суммарную теплопередачу пренебрежимо мал. Это означает, что пленка пара была очень тонкой (порядка 2,5-10 мм) и что практически вся отдаваемая сферой энергия передавалась жидкому натрию. Толщина пленки, вычисленная из экспериментальных данных, была еще меньше это поз- [c.307]

Как и другое теплообменное оборудование ТЭС, подогреватели мазута работают в непрерывном тепловом режиме и характеризуются весьма малой тепловой инерционностью. Поэтому все расчеты их проводят при стационарном тепловом режиме. Подогреватели мазута ТЭС также относятся к классу рекуперативных тепловых аппаратов, соответственно основными уравнениями для их теплового расчета являются уравнения теплового баланса и теплопередачи. [c.380]

Характерные временные масштабы и интегральный тепловой баланс. Начиная с нагрева боковой поверхности до установления стационарного режима конвекции в околокритической среде можно выделить несколько характерных временных интервалов. На временах порядка проявляется механизм теплопередачи, названный поршневым эффектом, который обеспечивает быстрое равномерное увеличение температуры внутри области [13-16]. В пограничном слое околокритическая жидкость нагревается от горячей поверхности и резко расширяется, поскольку коэффициент теплового расширения имеет аномально большие значения (при е О оо у - критический индекс). Расширяясь, она как поршень толкает внут- [c.146]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Ниже будут рассмотрены три вида теплопередачи теплопроводность, конвективный обмен и теплообмен излучением, причем рассмотрение ограничивается случаями стационарного теплового режима, при котором температура тел в каждой точке пространства остается с течением времени неизменной. [c.8]

Если нагреваемое тело окружено тепловой изоляцией, то тепловые потери зависят не только от ее качества (теплового сопротивления 7 т), но и от режима нагрева. В нестационарном режиме необходимо учитывать теплоемкость футеровки, решая для нее уравнение теплопроводности. При этом возможны случаи, когда в начале нагрева температура футеровки Тф больше и тепловые потери отрицательны, т. е. теплота передается от футеровки к загрузке. Расчет таких режимов требует совместного решения внешней и внутренней по отношению к нагреваемому изделию задач и практически реализуем только численными методами. В важном случае стационарной теплопередачи через футеровку расчет потерь с поверхности заготовки может быть выполнен в общем виде. [c.47]

Нестационарный процесс передачи тепла сложнее стационарного. При нестационарном тепловом режиме теплопроводность выражается дифференциальным уравнением второго порядка, решение которого в общем виде очень сложно и приводится в специальных курсах теплопередачи. [c.70]

Стационарные условия теплопередачи характеризуются постоянством во времени величины теплового потока и температуры ограждения (см. главу I). При стационарном режиме теплопередачи все теплотехнические расчеты значительно упрощаются. Поэтому обычно при теплотехнических расчетах наружных ограждений зданий принимается, что теплопередача происходит при стационарном тепловом потоке. В н екоторых случаях, когда расчеты для стационарных условий дают слишком резкие отклонения от действительных, учитывается изменение во времени величины теплового потока и температуры ограждения (глава V). [c.33]

На рис. 3-5 представлены данные сравнительного расчета нагрева плоской экранной изоляции при различной величине теплового потока и разной степени черноты экранов. Так как при малоинтенсивной теплопередаче эффективный коэффициент теплопроводности можно считать величиной постоянной, то для расчета температурного поля, заданного условиями Ki = 0,295 Bi = 2,40 л = = 5 (рис. 3-5,а), применимо решение для нестационарной теплопроводности плоской стенки (3-30). При этом коэффициент теплопроводности принимается равным эффективному коэффициенту теплопроводности экранной изоляции, найденному из условий стационарного режима по формуле (2-66). Коэффициент температуропроводности подсчитывается согласно соотношению [c.118]

Методы нестационарного режима. В прошлом методы нестационарного режима использовались несколько меньше, чем методы стационарного режима. Их недостаток заключается в трудности установления того, насколько действительные граничные условия в эксперименте согласуются с условиями, постулируемыми теорией. Учесть подобное расхождение (например, когда речь идет о контактном сопротивлении на границе) очень трудно, а это более важно для указанных методов, чем для методов стационарного режима (см. 10 гл. П). Вместе с тем методы нестационарного режима сами по себе обладают известными преимуществами. Так, некоторые из этих методов пригодны для проведения очень быстрых измерений и для учета малых изменений температуры кроме того, ряд методов можно использовать на месте , без доставки образца в лабораторию, что весьма желательно, особенно при исследовании таких материалов, как грунты и горные породы. В большинстве старых методов используется лишь последний участок графика зависимость температуры от времени при этом решение соответствующего уравнения выражается одним экспоненциальным членом. В 7 гл. IV, 5 гл. VI, 5 гл. VIII и 5 гл. IX рассматривается случай охлаждения тела простой геометрической формы при линейной теплопередаче с его поверхности. В 14 гл. IV рассматривается случай нестационарной температуры в проволоке, нагреваемой электрическим током. В некоторых случаях используется весь график изменения температуры в точке (см. 10 гл. И и 3 гл. III). [c.33]

Известно [68], что при 2/ 1 1,8 в инженерных расчетах теплопередачу через цилиндрическую стенку можно считать по формуле плоской стенки. Для дымовых труб всегда d2ldi< l,S, и потому теплопередача в дальнейшем рассматривается на примере расчета многослойной плоской стенки при стационарном тепловом режиме с линейным распределением по толщине конструкции. В отдельных случаях, например для газоотводящих труб маневренных ТЭС, будет наблюдаться нестационарный тепловой режим, распределение температур внутри стенок будет соответствовать кривым второго порядка, а решение задачи теплопередачи в трубе становится более сложным [71]. [c.120]

При идеальном стационарном режиме работы калориметра температуры исследуемого образца и образца сравнения равны и меньше температуры оболочки 7 обр=7 ср<Гоб. Разность Гоб-Гобр зависит от скорости нагревания, теплопроводности, поверхностного коэффициента теплопередачи и теплоемкости исследуемого образца. Выделение теплоты реакции, протекающей с участием образца, уменьшает разность [c.122]

Иначе обстоит дело при повторнократковременном и длительном стационарном режиме трения. Начальная температура растет, достигая установившегося предельного значения для данного режима трения по условиям теплопередачи в другие элементы и окружающую среду. Снижение напряжений может быть достигнуто увеличением суммарной фактической площади касания, площади единичного пятна и равномерным распределением пятен касания по поверхности трения. Желательно, чтобы макротепловые деформации одного элемента компенсировались аналогичными деформациями другого элемента. [c.251]

Книга содержит подробное изложение теплотехнических свойств строительных материалов, теплопередачи ори стационарном и нестационарном тепловом потоке, расчета плоских и пространственных температурных полей, воздухопроницания ограждений, особенностей теплотехнического режима отдельных частей наружных ограждений, влажностного режима ограждений при увлажнении их жидкой и парообразной влагой. Изложение поясняется большим количеством числовых примеров. [c.2]

Конвективный теплообмен в рабочей зоне экспери- ментальной установки исследован при толщине межстекольного пространства 0,041 м для различных режимов температур и движения воздуха (см. табл. 28). Интерференционные картины сфотографированы на четырех уровнях по высоте воздушной прослойки после установления стационарного режима теплопередачи на каждом уровне. [c.104]

Теплопроводность и теплопередача в различных непрерывно действующих нагревательных и теплообменных аппаратах (котлах, подогревателях, холодильниках и т. п.), ограждающих конструкциях строительных сооружений при длительных неизменных температзфах наружной и внутренней среды могут рассматриваться не зависящими от времени. В этих стационарных условиях теплового режима предполагается, что прежнее, начальное, распределение температур, которое существовало в элементах рассматриваемого устройства до установившегося во времени теплового воздействия, настолько потеряло свое значение, что распределение температур в элементах устройства определяется только неизменными во времени граничными условиями стационарной теплопередачи. [c.161]

Расчет теплопередачи в таких системах проводился ранее на основании данных, полученных в стационарных условиях. С недавних пор, однако, стало уделяться большее внимание экспериментальному определению необходимых данных по теплопередаче в условиях переходного режима. Берглз и Томпсон [23] проанализировали имеющиеся данные по резкому охлаждению для воды и обнаружили, что общепринятое предположение об эквивалентности данных, полученных в стационарных условиях и при резком охлаждении, было ошибочным. Целью их работы было исследование условий, при которых данные по стационарному кипению в большом объеме могут быть с успехом использованы для определения изменения температуры при резком охлаждении. [c.305]

Коэффициенты теплопередачи у воздухоподогревателей, находящихся в квазистационарном состоянии (температуры сред и материала), колеблются около некоторых средних величин, постоянных в отдельных сечениях. Эти средние величины могут определяться по законам среднего режима, для которых характерны формулы рекуператора. Таким образом, определение размеров поверхности нагрева регенераторов может производиться по формулам, используемым при расчете теплообменников со стационарным тепловым потоком. При этом вводится понятие о коэффициенте теплообмена, отнесенном к циклу, включающему периоды нагрева и охлаждения. В коэффициенте теплообмена учтены факторы, связанные с теплопередачей от газов к стенке, аккумуляцией тепла в кирпиче насадки и теплоотдачей от стенки к газал [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...