Суммарная теплопередача

Среднее число Стантона St = (с /2) Рг =0,2484-Ю З, удельный тепловой поток д = — дт)=2,801 МВт/м", а соответствующая суммарная теплопередача [c.694]

ВОД, ЧТО при факельном сжигании газа снижение теплопередачи в начальной зоне не компенсируется тепловыделением и повышением температуры, а следовательно, и теплопередачи в концевых зонах и поэтому, чем больше растянуто горение, тем меньше суммарная теплопередача. В исследовании показано также, что теоретические методы расчета теплопередачи, в которых применяются корректирующие коэффициенты, дают результаты, достаточно совпадающие с данными опыта. [c.175]

При уменьшении толщины газовых прослоек между телами (рис. 6-5) суммарная теплопередача (излучением, конвекцией и теплопроводностью) увеличивается и эффективность экранов уменьшается. Так, для условий рис. 6-5 величина при малой толщине [c.79]

Особенности теплообмена в печах скоростного нагрева. При расчете теплообмена в пламенных печах принято считать, что определяющим видом передачи тепла в рабочем пространстве высокотемпературных печей является излучение газов. Теплопередача конвекцией от газов к металлу составляет до 5—10% суммарной теплопередачи. Передачу тепла конвекцией от газов к кладке обычно приравнивают к потерям тепла через кладку либо совсем не учитывают. Все это объясняется тем, что скорости движения газов в обычных печах небольшие, а температура газов и стенок очень высокая. [c.166]

При расчетах теплообмена принято считать, что определяющим видом передачи тепла от газа к металлу в высокотемпературных печах является излучение газа, т. е. учитывается только первая составляющая уравнения (7). Передачу тепла от газов к кладке конвекцией обычно приравнивают к потерям тепла кладкой == q ot, т. е. отбрасывают вторую составляющую. Конвекцию от газов к металлу принимают равной 5 —10% суммарной теплопередачи. Это применимо к печам с небольшими скоростями движения газов, большими объемами рабочего пространства и низкой объемной теплонапряженностью, но неприменимо к печам скоростного нагрева металла. [c.169]

Тогда суммарная теплопередача излучением двух тел определится выражением [c.86]

Имеются многочисленные примеры, когда данные стационарного режима могут оказаться недостаточными для объяснения переходных явлений. Витте и др. [31] провели экспериментальное исследование теплопередачи от элементов с чрезвычайно высокой температурой к жидкому натрию. Их данные были получены с помощью метода резкого охлаждения, в котором танталовая сфера, прикрепленная к качающемуся рычагу, пропускалась через объем с расплавленным натрием. Соответствующ ий анализ пленочного кипения [32] показал, что при больших переохлаждениях жидкого натрия вклад его испарения в суммарную теплопередачу пренебрежимо мал. Это означает, что пленка пара была очень тонкой (порядка 2,5-10 мм) и что практически вся отдаваемая сферой энергия передавалась жидкому натрию. Толщина пленки, вычисленная из экспериментальных данных, была еще меньше это поз- [c.307]

Термическое сопротивление Rk можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ru / 2- Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Термическое сопротивление теплопроводности Rx зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих Ra, Ri. и Ra2 в суммарную величину Rk. Естественно, что существенное влияние на Rk будет оказывать уменьшение наибольшего из слагаемых. В широко используемом в технике процессе передачи теплоты от капельной жидкости к газу через металлическую стенку наибольшее термическое сопротивление имеет место в процессе теплоотдачи от газа к стенке Ra2, а остальные термические сопротивления Ra.[ и Rx пренебрежимо малы по сравнению с ним (см. пример 12.2). [c.100]

Выбор теплоизолятора для трубопроводов. Увеличение толщины слоя изоляции на плоской стенке увеличивает ее термическое сопротивление Ri,, в результате чего увеличивается и суммарное термическое сопротивление теплопередачи Rk. Значения / и Rai при этом не меняются. [c.102]

Наложение теплоизоляции на поверхность цилиндра также увеличивает Ял, но одновременно уменьшает Л 2= 1/а2 2 из-за увеличения наружной поверхности р2 = кё-г1. При некоторых условиях может получиться на первый взгляд парадоксальный результат — утолщение теплоизоляции приводит к уменьшению суммарного термического сопротивления теплопередачи Rk (рис. 12.3) и соответственно к увеличению теплопотерь. Оказывается, теплоизоляция на трубе эффективно работает только в том случае. [c.102]

Когда речь идет только о теплопередаче, величины М, N, Q при т = О являются определяющими. Суммарный тепловой поток находится интегрированием по всему интервалу длин волн как [c.243]

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

Суммарный удельный тепловой поток к пластине д = д) = 888,4 Вт/м==, а полная теплопередача Q = Qf Л- Qь —Я кх> = 8884 Вт. [c.718]

Управление обтеканием, проявляющееся в непосредственном воздействии на поток газа около летательных аппаратов, используется для улучшения их аэродинамических свойств и позволяет решать две основные задачи. Одна из них связана с таким воздействием на обтекающий газ, при котором достигаются заданные суммарные аэродинамические характеристики или их составляющие. Например, может обеспечиваться нужное значение максимального коэффициента подъемной силы или наивыгоднейшее аэродинамическое качество, требуемое изменение (повышение или снижение) лобового сопротивления, сохранение устойчивости ламинарного пограничного слоя и, как результат, уменьшение трения и теплопередачи. Решение второй задачи позволяет формировать таким образом управляющий поток, чтобы улучшить условия обтекания органов управления и стабилизирующих устройств (оперения) и тем самым повысить управляющий и стабилизирующий эффекты. Кроме того, соответствующие устройства, управляющие движением газа, используются для повышения эффективности реактивных двигателей (в частности, путем улучшения обтекания воздухозаборников), а также отдельных средств механизации летательных аппаратов (щитки, предкрылки, закрылки и др.). [c.103]

Здесь Р — площадь поверхности теплопередачи, Р — суммарные затраты мощности на прокачку теплоносителей, Вт С — весовой коэффициент, м /Вт. [c.244]

Величина Ra — io.F) называется термическим сопротивлением теплоотдачи, а суммарное термическое сопротивление Рк — термическим сопротивлением теплопередачи. Используя понятие термического сопротивления, мы опять свели формулу для расчета теплового потока к зависимости, аналогичной закону Ома тепловой поток равен отношению перепада температур к сумме термических сопротивлений, между которыми этот перепад измеряется. В процессе передачи теплоты через стенку между двумя теплоносителями тепловой поток преодолевает три последовательно включенные термические сопротивления теплоотдачи теплопроводности Рх и снова теплоотдачи Ra.2. После расчета теплового потока Q из соотношений (12.3), (12.5) можно опреде-114 [c.114]

Величину термического сопротивления можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ят ч Ял2> Я Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Величина термического сопротивления теплопроводности R зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих R-k и i a2 В суммарную величину R/ . [c.116]

Четвертое условие. Подобие температурных полей на границах в полном объеме осуществить также очень трудно. Поэтому обычно применяется приближенный метод локального теплового моделирования. Особенность этого метода заключается в том, что подобие температурных полей осуществляется лишь в том месте, где производится исследование теплопередачи, и опыт проводится при таких условиях, когда условия механического подобия в этом месте выполнены. В применении к трубчатым парогенераторам это значит, что теплопередача изучается последовательно для каждой трубки в отдельности. Таким образом, исследуя одну за другой все трубки модели парогенератора, очевидно, можно получить как суммарный результат показатели теплообмена для всего агрегата в целом. [c.277]

Изложенный способ требует большого объема вычислений и, кроме того, не позволяет непосредственно определить оптимальные количество и размещение экранов. Выбор оптимального варианта приходится производить, сравнивая результаты расчетов для различных условий. Экспериментальная часть работы [Л. 11], к сожалению, имеет существенный недостаток опыты проводились с применением только одного экрана, поэтому выводы об эффективности экранирования в зависимости от температур, размеров поверхностей, толщины прослоек, а также о влиянии температуры и размеров теплопри-емника на характер суммарной теплопередачи для многоэкранной изоляции требуют уточнения. [c.14]

Однако при небольшом перепаде температуры между пламенем и поверхностью стенок рабочей камеры печи общая интенсивность передачи тепла излучением на поверхность нагреваемого металла мало зависит от степени черноты пламени (его светимости). Объясняется это тем, что суммарная теплопередача от газов и поверхности кладки к нагреваемому металлу постоянна. Разница заключается только в том, что при светящемся петеплопрозрачном пламени (с большей степенью черноты) наибольшая доля тепла излучением на металл приходится от пламени и меньшая — от поверхности кладки печи, а при теплопрозрачном пламени наоборот. [c.141]

В — барометрическое давление в миллиметрах ртутного етолба мм Н ). р — коэфициент суммарной теплопередачи от горячей стенки к воздуху [c.310]

Полная теплопередача на турбулентном участке х = <7(5x1 — тг) = 3978 МВт. Суммарный тепловой поток к конусу Q = Qлaм С х = 3979 МВт. [c.696]

Для ппосной стенки увеличение толщины слоя изоляции увеличивает ее термическое сопротивление R , в результате чего увеличивается суммарное термическое сопротивление теплопередачи Ri,. Значение Rai и R. j2 при этом не меняется. [c.27]

По мере углубления знаний о тепловых процессах выяснилось, что в обеих отраслях промышленной теплотехники перенос теплоты часто сопровождается переносом массы вещества и оба эти виды переноса неразрывно связаны. Поэтому в последнее время происходит обновление содержания раздела теоретических основ теплотехники, посвященного изучению процессов переноса теплоты, и смена его названия. Вместо традиционных названий разделов Теплопередача и Теплообмен [27, 35] получают широкое признание названия Тепло- и массообмен [34], Тепломассообмен [11]. Тепломассообмен [24, 43]. Последнее название наилучшим образом отражает содержание раздела — описание теплообменных процессов, осложненных массообменом. Если теплообмен осложнен массообменом, то для его исследования традиционные тепломеры [7, 9] мало пригодны и возникает необходимость создания тепло-массомеров, т. е. диффузионно-проницаемых тепломеров, е помощью которых можно определять суммарную плот- [c.10]

Другой недостаток органических ингибиторов коррозии — это повышенное содержание смол, которые в процессе переработки сырья оседают на внутренних поверхностях аппаратов, ухудшая теплопередачу, а иногда и нарушая работу контрольно-измерительных приборов. Сравнение результатов исследования ингибиторов И-1-А, АНПО, ИКСГ, КО с результатами анализов углеводородных конденсатов, не содержащих ингибиторов, показало, например, что при ингибировании скважин суммарное содержание смол растет с 33 до 68 мг на 10 кг газоконденсата. [c.183]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

Сжигание топлива. На рис. 7.6 изображена схема преобразования энергии в процессе сжигания топлива и использования продуктов сгорания в виде диаграммы потоков эксергии. Обычно суммарная эксергия на входе i равна сумме эксергий топлива т и окислителя Е . В тех случаях, когда топливо и окислитель перед сжиганием подогреваются в подогревателе / за счет части эксергии продуктов сгорания 5, то их эксергия возрастает до величины Е > i. Процесс подогрева в подогревателе / сопровождается потерями эксергии D[. Далее подогретые топливо и окислитель с эксергией Е г = Е поступают в камеру сгорания //. где осуществляется процесс превращения эксергии Е топлива и окислителя в продукты сгорания высокой температуры. Процесс сгорания топлива в камере сгорания II сопровождается потерей эксергии Di- Продукты сгорания с эксергией 3 = E i поступают в III элемент ЭХТС, которым является либо парогенератор, либо теплогенератор, либо газовая турбина. Процесс использования эксергии продуктов сгорания в элементе III сопровождается эксергетическими потерями Dj, природа которых зависит от вида элемента И1. Так, в па-ро- и теплогенераторах потеря 2 вызвана теплопередачей при больших разностях температур между продуктами сгорания и теплоносителями. Остаточная эксергия 4 частично может быть использована для подогрева топлива и окислителя ( 5) в подо1ревателе либо в других теплоиспользующих установках. Эксергия выбрасываемых в атмосферу [c.319]

Увеличение зольности топлива ведет к снижению QS, Qt и Та. Хотя радиационная теплопередача при росте коэффициента теплового излучения факела несколько интенсифицируется (увеличивается /СдлР1зл) суммарное тепловосприятие топки падает. [c.189]

Для оценки тепловых потерь в табл. 13 приведены абсолютные поверхности охлаждения для двигателя с одной и той же степенью сжатия, но при различных конфигурациях камер сгорания. В таблице даны величины суммарной поверхности охлаждения Гсум и поверхности, непосредственно охлаждаемой водой с интенсивной теплопередачей F . Наивыгоднейшей формой является шаровой сегмент, в котором суммарная и интенсивно охлаждаемая (водой) поверхности являются минимальными. При других очертаниях суммарная поверхность охлаждения значительно больше, тогда как поверхность, интенсивно охлаждаемая, не превышает минимальной величины. [c.246]

Эта формула на конденсаторы с ребристыми трубами не распространяется однако если суммарная наружная повррхнисть трубы и рёбер превышает внутреннюю поверхность трубы не более чем в 3-4 раза, то допустимо пользоваться этой же формулой, подставляя в неё вместо отношения диаметров отношение поверхностей — внутренней к внешней. Опубликованные экспериментальные данные по теплопередаче в ребристых конденсаторах относятся лишь к одному типу накатанных ребристых труб [22] и не могут быть распространены на ребристые трубы иных типов. [c.653]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...