Изменение параметров при дросселировании

На рис. 5.7 условно показано изменение параметров при дросселировании [c.51]

Изменение параметров при дросселировании [c.258]

В р, Т-координатах кривая инверсии, полученная по выражению (1.47) для газа, подчиняющегося уравнению Ван-дер-Ваальса (1.16), имеет вид показанной на рис. к32. Из рисунка следует, что изменение знака дроссельного эффекта имеет место только в некоторой определенной области параметров. При дросселировании же газа в области выше максимума кривой инверсии всегда будет наблюдаться повышение его температуры. То же самое можно сказать и об области высоких температур (правее кривой инверсии). Интересно выяснить расположение характерных точек кривой инверсии, в частности положение ее максимума. [c.47]

Так, свойство газов понижать температуру при адиабатном дросселировании (в области изменения параметров состояния, когда 1>л>0) широко используется в различных установках охлаждения, включая установки сжижения газов, в которых дросселирование является более экономичным по сравнению с другими способами понижения температуры. [c.114]

Если состояние тела при изотермическом дросселировании изменяется равновесным образом (что вследствие малой скорости изменения параметров состояния, т. е. медленности процесса, может считаться хорошим приближением) и, следовательно, процесс дросселирования можно рассматривать как внешне необратимый процесс, то изменение энтропии тела будет равно [c.159]

В некоторых работах рекомендуется определять изоэнтропийный перепад энтальпий турбины по параметрам пара не перед соплами первой ступени, а перед стопорными клапанами. При этом для турбин без ПП термический к. п. д. цикла одинаков при всех режимах, а потери от дросселирования потока в клапанах учитывают при определении внутреннего к. п. д. турбины. Этот формальный математический прием в некоторых случаях имеет определенные преимущества, позволяя при расчетах обойтись без нахождения давления после регулировочных клапанов. Однако при этом не учитывается физическая природа потерь, обусловленных дросселированием пара в клапанах. Эти потери зависят не от совершенства проточной части турбины и даже не от аэродинамического совершенства регулировочных клапанов, а от параметров пара перед соплами первой ступени. С термодинамической точки зрения изменение параметров пара перед турбиной, необходимое для уменьшения расхода пара, эквивалентно применению для той же ПТУ нового цикла с пониженными давлением и температурой. Поэтому в дальнейшем изложении явления, связанные с дросселированием в клапанах, будут учитываться термическим к. п. д. цикла. [c.134]

Как правило, для гидропоршневых насосных установок применяются силовые насосы со ступенчатым регулированием подачи. Более точное регулирование расхода рабочей жидкости осуществляется автоматическими регуляторами или дросселями с переливными клапанами. При дросселировании жидкости неизбежны потери энергии. Но они не должны быть велики, если регулирование производится в достаточно узком диапазоне изменения расхода рабочей жидкости. Поэтому при выборе рабочих параметров силового насоса необходимо стремиться к тому, чтобы они возможно ближе были к расчетным параметрам данной установки, лишь немного превышая их. [c.163]

На рис. 3.35 показано изменение параметров потока вдоль оси канала при полно.м открытии клапана. Картина течения при этом существенно меняется. Среднее давление полного торможения по сравнению с режимом при /г=2 мм повышается, что связано с уменьшением степени дросселирования потока на клапане, и наблюдается большая неравномерность этой величины вдоль канала первой ступени. Это связано со сверхзвуковым характером течения почти по всей длине канала и влиянием боковых стенок. [c.133]

При правильном выборе геометрических параметров и режимов работы дросселя линейная зависимость между расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя выдерживается с достаточной степенью точности. Вместе с тем имеется ряд факторов, под влиянием которых могут происходить отклонения от этой зависимости. Наибольшее значение для приборов пневмоники, работающих с малыми давлениями питания, имеют следующие из них нарушение ламинарного режима течения в канале дросселя (при превышении граничного значения числа Рейнольдса) увеличенные потери механической энергии потока на начальном участке формирования ламинарного течения местные сопротивления при входе потока в канал дросселя и на выходе из него. С увеличением перепадов давлений, под действием которых происходит истечение через дроссель, расходная характеристика дросселя оказывается уже нелинейной. Кроме того, с изменением давления на входе и на выходе, вследствие изменения плотности воздуха, становится неоднозначной зависимость между весовым расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя. При больших изменениях скорости воздуха по длине канала дросселя на характеристики процесса течения и в связи с этим на величину потерь, возникающих при дросселировании, может влиять и действие сил инерции, обусловленных ускорением потока воздуха в канале дросселя. [c.243]

Рис. 1.48. Изменение параметров водяного пара при дросселировании

Рис. 14-11. Изменение параметров газа при дросселировании

При дросселировании происходит снижение работоспособности рабочего тела. Если начальные параметры рабочего тела и 1, а конечное давление р (рис. 25), то располагаемый адиабатный теплоперепад, характеризующий работоспособность в рассматриваемом интервале изменения параметров состояния. Л,,. [c.60]

Способ изменения режима работы насоса дросселированием давления (рис. 14.61, а) состоит в изменении сопротивления гидромагистрали на выходе из насоса при постоянной частоте вращения, например изменение (увеличение) перепада давления на регуляторе от А/ per ДО значения А/ per- При этом расчетная точка дроссельной характеристики гидросистемы двигателя переместится из положения 1 в положение 2 и насос будет работать при измененных параметрах К" и Я". Этот способ изменения режима работы насоса прост, но неэкономичен, так как увеличивается гидравлическое сопротивление магистрали. [c.241]

При моделировании нестационарных режимов работы ЖРД уравнения математической физики выражают зависимости изменения параметров двигателя от времени. Большинство задач, связанных с исследованием низкочастотной (до 20 Гц) динамики ЖРД, к которым, в частности, относятся задачи запуска двигателя, устойчивости систем регулирования и глубокого дросселирования, останова ЖРД, взаимодействия двигателя с ракетными и стендовыми системами анализ аварийных ситуаций, аварийной защиты ЖРД и диагностирования его состояния, а также ряд других, необходимо решать в нелинейной постановке. Это связано с тем, что на нестационарных режимах параметры двигателя изменяются в широком диапазоне, а в ЖРД имеются элементы с существенно нелинейными характеристиками. К ним относятся различного рода сосредоточенные сопротивления, через которые протекает жидкость энергетические характеристики насосов и турбин сухое трение и трение покоя в трущихся элементах регуляторов, приводящие к деформации характеристик гистерезисы и неоднозначности в характеристиках гидравлических, электрических, пневматических приводов систем регулирования и т. д. [c.33]

Ограничение по устойчивости компрессора. Увеличение температуры газа перед турбиной в процессе приемистости вследствие эффекта теплового дросселирования (снижения пропускной способности турбины из-за уменьшения плотности газа) ведет к уменьшению запаса устойчивости компрессора. Поэтому, если установившимся режимам работы двигателя на характеристике компрессора (рис. 3.8) соответствует рабочая кривая U изменение параметров компрессора в процессе приемистости описывается уже кривой 2. При чрезмерном увеличении подачи топлива в процессе приемистости нарушается устойчивая работа компрессора (кривая 3). Для гарантирования устойчивой работы компрессора при приемистости подача топлива должна регулироваться так, чтобы запас устойчивости компрессора был не ниже некоторой заранее назначенной величины (обычно не менее 5—7%). [c.89]

Приступая к вычислению изменения энтропии в процессе дросселирования, следует сделать одно существенное замечание. Дифференциальные уравнения термодинамики, которые мы будем использовать для вычисления изменения энтропии, температуры и других параметров вещества при адиабатном дросселировании, применимы, как отмечалось в гл. 3 и 4, только для обратимых процессов. Поэтому для того чтобы иметь возможность вос-пользоваться этими уравнениями для расчета изменения состояния газа (жидкости) в необратимом процессе адиабатного дросселирования от состояния 1 до состояния 2, мы должны предварительно подобрать схему обрати-м о г о процесса, переводящего рассматриваемый газ (жидкость) из того же исходного состояния 1 (перед дросселем) в то же конечное состояние 2 (за дросселем). Изменение энтропии будет подсчитано для этого обратимого процесса, но поскольку энтропия является функцией состояния, то разность энтропий газа (жидкости) в состояниях 1 vl2 будет такой же и для интересующего нас процесса дросселирования. Таким условным обратимым процессом может служить, например, обратимый процесс расширения газа с подводом (отводом) тепла, осуществляемый таким образом, чтобы энтальпия газа осталась постоянной . [c.241]

Пересечение характеристик компрессора и сети определяет рабочую точку А, а с ней и рабочие параметры машин — подачу и давление. Расход газа в сети по условиям работы потребителей обычно непостоянен. Во избежание резких колебаний давления газа в сети необходимо изменять подачу компрессоров так, чтобы она всегда соответствовала потреблению. Регулирование подачи компрессоров в настоящее время осуществляется следующими способами отключением одной или нескольких машин при их параллельной работе на сеть, изменением частоты вращения вала компрессора, изменением объема мертвого пространства цилиндра, дросселированием потока на всасывании и отжатием пластин всасывающего клапана. [c.267]

Снижение ширины первой ступени канала до Б=60 мм вызвало существенное изменение в распределении параметров вдоль продольной оси (рис. 3.36). При подъеме клапана на 2 мм (кривая 1) давление полного торможения меняется по сложному закону. При полном открытии клапана дросселирование потока заметно меньше, чем с каналом шириной 100 м. Если для В=100 мм ро =0,5- - -0,6, то для В=60 мм ро1 0,65 (кривая 2). Ускорение потока происходит до х=0,2- 0,25, затем начинается его 134 [c.134]

При дроссельном регулировании парораспределительным устройством является клапан большого диаметра, который при изменении величины открытия изменяет количество свежего пара, поступающего в турбину. Одновременно происходит дросселирование пара и снижение его параметров. Очевидно, что пар поступает к соплам без дросселирования только при максимальной нагрузке турбины. Недостатком такого регулирования является низкая экономичность при недогрузках турбины в результате уменьшения располагаемого теплопадения. [c.253]

Особенно осторожно следует вести режим расхолаживания с понижением температуры пара для турбин сверхкритических параметров пара. Здесь необходимо еще учитывать изменение температуры за счет эффекта дросселирования пара в дроссельном органе. При переходе на режим с пониженным давлением пара перед турбиной температура пара за ГПЗ снижается значительно интенсивней, чем за котлом. С учетом этого обстоятельства ОРГРЭС рекомендует принимать для турбин сверхкритического давления скорость снижения температуры пара [c.110]

Отсюда следует, что скорость газа возрастает пропорционально увеличению объема. Однако при таком изменении скорости изменение кинетической энергии газа в сравнении с величиной его энтальпии оказывается ничтожно малым. Так, например, для воздуха в предположении, что связь параметров его соответствует уравнению Ван-дер-Ваальса при pi 15 МПа, Ti=292 К, wi=5m/ и снижении давления после дросселирования на 1 МПа удельный объем возрастет от Vi=5,30 10 до V2=5,62 10 м кг (на 60%), а скорость газа увеличивается до W2=5,3 м/с, изменение кинетической энергии (w2 wf)/2 составляет при этом 5 10 % от величины энтальпии hi. [c.126]

И при сопловом, и при дроссельном парораспределении регулирующими клапанами управляет либо машинист турбины, переставляя их с помощью механизма управления турбиной, либо система автоматического регулирования турбины. Если отключить систему управления турбиной, предварительно открыв все регулирующие клапаны для исключения дросселирования, то можно изменить мощность турбины путем изменения параметров пара перед ней за счет изменения паропроизводи-тельности котла, например, изменением подачи в котел питательной воды и топлива. Такой способ изменения мощности называется регулированием мощности скользящим давлением, так как при его использовании вместе с изменением расхода пара из котла изменяется давление перед турбиной при этом температуру пара для обеспече- [c.53]

Изменение параметров состояния газа и пара в процессе дросселирования определяется по диаграмме i—s. Вследствие равенства энтальпий начального и конечного состояний процесс дросселирования в диаграмме i — s графически изображается горизонтальным отрезком прямой. Но такое изображение из-за необра-тимости процесса дросселирования является чисто условным. Дей-С1вительный процесс дросселирования проходит при переменных [c.106]

Для повышения эффективности работы вентилятора при изменении параметров сети возникает необходимость регулирования работы вентиляторов, т. е. изменения его давления и производительности. Простейшими способами регулирования являются изменение скорости вращения рабочего колеса или дросселирование проходных сечений воздуховодов. Более эффективное регулирование обеспечивается, однако, применением специальных направляющих аппаратов разных типов, устанавливаемых перед входом в рабочее колесо и обеспечивающих подкрутку потока. Обзор существующих регулирующих устройств и оценка их эффективности приведены в монографии М. И. Невельсона. В. М. Коваленко и К. В. Чебьппова (1959) разработали полуэмпирический метод приближенного расчета характеристик центробежного вентилятора при регулировании его работы осевым направляющим аппаратом. В ряде случаев. [c.856]

Диапазон изменения параметра Q доволь)ю широк величина Q стремится к нулю, когда дросселируется выход, и к бесконечности при дросселировании входа. Более точные пределы изменения Q [c.217]

Таким образом, изменения Я, вызванные изменением начальных или конечных параметров изменения г]ое, например при модернизации турбины ухудщение экономичности турбины Цу по ремонтным причинам, из-за загрязнения проточной части, настройки парораспределения, при которой увеличение дросселирования вызвано необходимостью устранить качания, из-за работы при параметрах, отклоняющихся от расчетных, и т. п., даже изменения величины к. п. д. генератора т)г, заметно меняющейся при колебаниях os ф, изменяют величину общей степени неравномерности регулирования скорости. [c.157]

В отличие от барабанных прямоточные парогенераторы по условиям гидравлической устойчивости потока в испарительных поверхностях не допускают значительного снижения давления во всем диапазоне изменения нагрузки, включая и растопочные режимы. При докритическом давлении это снижение допускается до 20—30% рабочего, а при сверхкри- тическом давлении — не ниже критического. Б то же время для разогрева турбины необходим пар низких параметров. Прогрев турбины паром высокой температуры и давления вызывает чрезмерные напряжения в металле. Поэтому пусковая схема блока одновременно должна обеспечить выполнение двух противоположных условий в период пуска высокое давление рабочего тела в испарительной поверхности нагрева и низкие параметры пара -перед турбиной. Выполнение этих требований реализуется в двух схемах с дросселированием пара за парогенератором и дросселированием потока за испарительной поверхностью нагрева. Обе схемы предусматривают растопочный узел, состоящий из редукционно-охладительной установки (РОУ) и растопочного сепаратора. [c.187]

Индексам 1, 2, 3 на этом рисунке соответствуют распределения предельных значений п, рц и km. 4, 5 — радиусы-векторы при максимально возможных градиентах одновременного изменения всех трех параметров в областях их наиболее опасных комбинаций, т. е. при увеличении л И km, форсировании и дросселировании давления в камере сгорания. Этому соответствуют области наибольшей кривизны эквивероятностной поверхности 6, являющейся границей работоспособности двигателя при изменении Рк, п, кт, оцененной с вероятностью Р и доверительной вероятностью Y, требуемыми ТЗ. Как видно из рис. 4.37, для построения этой граничной поверхности в областях наиболее опасных комбинаций Рк, п, необходимо испытать всего 18 двигателей, т. е. всего на 3 больше, чем для случая двух параметров рк и [c.121]

В случае присутствия электролита только в виде паров, система бесконечно долго будет оставаться инертной. При изменении термодинамических параметров системы изменяется и ее фазовый состав. Так, при повышении давления или снижении температуры снижается равновесное содержание паров воды в газе, что приводит к переходу электролита в жидкую фазу. В условиях эксплуатации трубопроводов ОГКМ конденсация влаги происходит за счет снижения температуры при транспорте или дросселировании газа. При контакте газа с холодным металлом происходит конденсация влаги на стенках труб. При столкновении холодных и теплых потоков газа происходит объемная конденсация типа тумана. Считается, что наиболее жесткие условия эксплуатации будут при относительной влажности газа по воде 75-80 %, так как в этих условиях происходит образование тонкой пленки электролита, что облегчает диффузию кислых компонентов через нее к металлической поверхности. По мнению других авторов, коррозионные процессы наиболее интенсивны при 100 % влажности газа, особенно в условиях водяного тумана. Межблочные коммуникации УКПГ, газовые линии обвязки ПХК и шлейфы газа-донора транспортируют газ при 100 % влажности или газожидкостную смесь, содержащую электролит, т.е. потенциально подвержены коррозионному воздействию. [c.12]

Электростанция Вольферсгейм явилась первой блочной электростанцией с промежуточным перегревом пара. Начальные параметры пара 140 ати и 528° С с промежуточным перегревом пара до 465° С. Блоки рассчитаны на работу со скользящим давлением свежего пара при его постоянной температуре, что при установке котлоагрегатов типа Бенсон дает определенные преимущест а. Этот метод позволяет в большом диапазоне нагрузок работать с полностью открытыми регулирующими клапанами, т. е. без потерь от дросселирования пара. Для того чтобы избежать дросселирования пара отбора, работа деаэратора предусмотрена также со скользящим давлением с изменением температуры деаэрации в зависимости от нагрузки от 115 до 125° С. Температура питательной воды при изменении нагрузки от 13 до 30 Мвт изменяется от 183 до 227°С. [c.320]

Важнейшим условием получения надежных результатов безреостатной проверки дизеля является соблюдение теплового режима. Температура охлаждающей воды и масла в картере должна быть не ниже 75° С. Более высокий уровень безреостатного нагружения цилиндров дизеля на тепловозе может быть достигнут выключением большего (чем половины) числа цилиндров или дросселированием выпускных газов на впуске как работающих, так и выключенных цилиндров. Сравнительные безреостатные и реостатные испытания ряда дизелей показали, что первые хорошо моделируют вторые и характер изменения основных диагностических их параметров идентичен. При проведении таких испытаний получают численные значения контрольных параметров для безреостатных испытаний. Общая затрата времени обслуживающего персонала на проведение безреостатной диагностики составляет около 1 ч, что позволяет проводить диагностику при техническом обслуживании тепловоза в отведенное для этого время. [c.337]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...