Дросселирование на входе

К управляющим устройствам должны быть отнесены и задатчики закона движения рабочих органов исполнительного устройства. В качестве примера задатчика закона движения можно привести дроссель, устанавливаемый на подводящей или отводящей линии, с помощью которого регулируется время перемещения поршня из одного крайнего положения в другое. Часто задатчик закона движения помещается в одном корпусе с обратным клапаном, который свободно пропускает жидкость или воздух только в одном направлении. В зависимости от установки обратного клапана различают два способа управления скоростью поршня исполнительного устройства — дросселированием на входе и дросселированием на выходе. Наиболее часто употребляется последний способ. [c.269]

Проведенные исследования охватывают следующие диапазоны изменения конструктивных и режимных параметров 1) по давлению от 20 до 180 кГ/см 2) по недогреву среды на входе от 5 до 200 ккал/кг 3) по тепловой нагрузке на внутренней поверхности трубы от 10 10 до 600 10 ккал/(м час) 4) по массовому расходу среды от 200 до 2000 кг/(м сек) 5) по внутреннему диаметру от 4 до 30 мм 6) по обогреваемой длине от 1.5 до 140 м 7) но дросселированию на входе от О до 8000. Для подтверждения справедливости математической модели теоретические расчеты были сопоставлены с экспериментальными данными ЦКТИ [7, 17], МЭИ [И], ЦНИИ им. А. Н. Крылова [2], ВТИ, МО ЦКТИ [18], [c.53]

Дросселирование на входе уменьшает граничный расход тем больше, чем больше вклад дросселирования в общее сопротивление трубы. Действительно, при изменении расхода на входе в трубу одновременно без запаздывания изменяется сопротивление, обусловленное дросселированием на входе, и если оно составляет значительную величину от сопротивления трубы, то не дает возможности резко уменьшаться правой части уравнения (3). В этом случае для возникновения пульсаций необходимо уменьшить расход в трубе, увеличивая тем самым длину испарительного участка (амплитуду колебания расхода на выходе) и относительную долю сопротивления трубы. Это показывает, что дросселирование на входе стабилизирует поток. [c.57]

Влияние внутреннего диаметра (рш)гп труб. При изучении влияния диа- —> метра трубы на границу устойчивости потока расчеты для труб с различными внутренними диаметрами выполнялись для двух условий 1) при постоянстве всех остальных параметров (давления, недогрева, дросселирования на входе и выходе, длины трубы и удельной тепловой нагрузки на внутренней поверхности трубы) и [c.59]

Рассмотрим характер влияния дросселирования на входе на границу устойчивости потока. Теоретическое решение полностью подтвердило экспериментальные данные, приведенные в [2, 22], о том, что зависимость граничного массового расхода от дросселирования на входе имеет гиперболический характер (рис. 8), т. е. по мере роста величины дросселирования его эффективность падает. Действительно, при увеличении дросселирования на входе С от О до 1000 (рис. 8, а) граничный массовый расход снижается в 2 раза, а при увеличении С,, от 1000 до 5000 — в 1.8 раза. Практически границей наиболее эффективного влияния входного дросселирования является j 300 500. Такое действие дросселирования на входе можно объяснить следующ им образом. Снижение граничного расхода в результате дросселирования приводит к появлению на конце трубы участка с малой интенсивностью изменения массового расхода по длине трубы (т. е. участка с боль- [c.61]

Рис. 8. Зависимость граничного массового расхода (pu )rp кг/(м -сек), от дросселирования на входе.

Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока суш ественно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см и пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя. [c.64]

В формуле (8-63) di R d2 — первый и второй по ходу движения среды внутренние диаметры трубы qi — средний удельный тепловой поток на внутренней поверхности первой трубы (с диаметром di)-, /i —длина обогреваемого участка, относящаяся к части трубы с диаметром di дг — средний удельный тепловой поток на внутренней поверхности второй трубы /г — длина обогреваемого участка, относящаяся к части трубы с диаметром dr, (раг ) гр — граничная массовая скорость, полученная по рис. 8-39 и формуле (8-61) при заданных недогреве, дросселировании на входе и давлении. [c.264]

При дросселировании на входе (рис. 3.64) стабильность расхода, поступающего в гидродвигатель, достигается в результате отвода разности расходов, равной Q — = , в параллельно включенную полость. По- [c.344]

Влияние турбины высокого давления (ТВД) на турбину низкого давления (ТНД) сводится к дополнительному изменению параметров газа на входе в ТНД. ТВД следует рассматривать как ступень расширения (дросселирования) на входе в ТНД. [c.37]

Регулирование дросселированием на входе. Регулирование работы ТК дросселированием на входе широко распространено благодаря своей простоте, а также ограниченным возможностям применения регулирования изменением частоты вращения или поворотными лопатками (см. ниже). Дроссельные устройства часто изготавливает и устанавливает эксплуатационный персонал. [c.218]

Работоспособность теплоты 127 Регулирование дросселированием на входе 218 [c.293]

Гидравлическая система поперечных суппортов построена по принципу дросселирования на входе с редукционным клапаном, поддерживающим постоянный перепад давления в дросселе. [c.325]

Незначительное дросселирование на входе увеличивает устойчивость системы. При высокой степени сжатия и значи- [c.211]

При дросселировании на входе перед поршнем ничто не меняется по сравнению с дросселированием на выходе. Учитывая это обстоя- [c.244]

Правильная оценка указанных выше способов регулирования скорости является весьма важной для выбора схемы в конкретных условиях проектирования станков. Хотя существует очень много опытных данных, характеризующих поведение этих схем, однако до сих пор не имеется теоретически обоснованных формул, позволяющих вычертить характеристику схемы в любых условиях ее работы. Мнения специалистов в области этих вопросов иногда противоположны например, одни считают, что схема с дросселированием на выходе лучше схемы с дросселированием на входе, другие придерживаются противоположной точки зрения. [c.248]

Формулы неравномерности скорости в схемах с дросселированием на входе и с дросселированием на выходе различаются между собой при учете наружных утечек, а в остальных случаях одинаковы (если принять, что р = или что переливные клапаны одинаковы и одинаково отрегулированы). [c.258]

В большинстве формул, тех, где фигурирует Q или г , неравномерность скорости зависит от скорости движения поршня, и только в двух случаях дросселирование на входе и на выходе — неравномерность структурная (см. стр. 249) неравномерность не зависит от скорости. [c.258]

На фиг. 5 представлены графики неравномерностей скорости для схем с дросселированием на входе и с дросселированием на выходе. Так же, как на фиг. 4, графики на фиг. 5, а рассчитаны для примера 1, на фиг. Ъ, б — для примера 2. При сравнении этих графиков с графиками для схемы с насосом переменной производительности бросается в глаза, что в схемах с дросс тированием значения неравномерности скорости много выше (цена делений шкалы на оси б увеличена в 10 раз). Влияние утечек здесь незначительно — доминирует влияние структуры, как показывает кривая структурной неравномерности, имеющая форму гиперболы I. Так, например, для Р — = 1000 кГ (фиг. 5, а) структурная неравномерность б в 6—120 раз больше неравномерности, возникающей от внутренних утечек для Р = 150 кГ (фиг. 5, б) структурная неравномерность больше в 60— 300 раз. [c.261]

Характеристики различных схем гидропривода можно получить методом математического анализа, как это было сделано выше для четырех простых схем. Однако такой анализ, вообще говоря, сравнительно труден, а в случае сложных схем может стать невозможным. Уместно поставить в связи с этим вопрос о возможности использования электрогидравлической аналогии для построения электронных моделей гидравлических схем и получения любых характеристик методом исследования этих моделей. Вполне понятно, что такое моделирование возможно, а в некоторых случаях может даже явиться единственным методом исследования. Автором были спроектированы и исследованы электронные модели трех схем с дросселированием на входе, на выходе и в ответвлении. На фиг. 7 представлена электрическая схема модели, аналогичная схеме с дросселированием на входе. Здесь эквивалентом насоса постоянной производительности является 264 [c.264]

На фиг. 8 представлен график, полученный в результате испытания электрической модели. Наряду с электрическими величинами на осях координат указаны соответствующие им механические величины. Этот график является характеристикой схемы с дросселированием на входе, изображенной в координатах Р, V. [c.266]

Результаты испытаний гидропривода станка в схеме с дросселированием на входе представлены графически на фиг. И. График сходен с графиком на фиг. 8, однако можно заметить и некоторые отклонения, которые могут быть объяснены следующим образом [c.270]

На станке были проведены также испытания с целью сравнения схем с дросселированием на входе и с дросселированием на выходе. Результаты показаны на фиг. 12, из которой видно, что точки, полученные, когда станок работал с дросселированием на входе, лежат на одной линии с точками, полученными при работе станка с дросселем на выходе. Таким образом, подтверждается мнение о том, что эти системы одинаковы. [c.270]

На фиг. 13 показана осциллограмма, снятая при системе с дросселированием на входе. Из этой осциллограммы видно, что при указанных условиях и включении регулятора скорости в малую полость [c.289]

Характеристика = f установки при данном режиме аналогична ее характеристике при конденсационном режиме с включенным регулятором (см. п. 2), но расположена ниже (расход пара меньше) благодаря отсутствию дросселирования на входе пара в ч. н. д. [c.70]

Скорость перемещения поршня с дросселированием на входе [c.101]

Скорость перемещения поршня с дросселированием на входе (рис. 4.18, б) зависит от количества масла, пропускаемого дросселем 4 в полость цилиндра Излишнее количество масла сливается через предохранительный клапан в бак. На выходе масла в бак установлен подпорный клапан 7. [c.100]

Регулирование скорости поршня дросселированием на входе масла [c.147]

Регулирование скорости рабочего органа осуществляется посредством устройства, состоящего из переменного дросселя и обратного клапана, называемых обычно регулятором скорости. Это название не совсем правильно, так как дроссель настраивается до начала работы исполнительного устройства и в процессе его перемещения своей настройки не изменяет (в отличие от регулятора какого-либо параметра). Поэтому целесообразнее называть это устройство задатчиком времени хода привода. В зависимости от установки дросселя и обратного клапана различают два способа регулирования скорости рабочего органа дросселированием на входе и дросселированием на выходе. [c.251]

Было установлено, что возникновению межтрубных пульсаций в парогенерирующих контурах способствуют следующие факторы уменьшение расхода, увеличение тепловой нагрузки, снижение давления, повышение сопротивления парообразующего участка. Увеличивают устойчивость потока установка промежуточных (дыхательных) коллекторов и увеличение дросселирования на входе. [c.50]

На основании описанного механизма зарождения и развития пульсаций и анализа уравнения (3) можно легко объяснить качественное влияние параметров на границу устойчивости потока, например, влияние дросселирования на входе и выходе. Действительно, при увеличении дросселирования на выходе увели-вается относительная доля сопротивления конца трубы. При этом устойчивые колебания потока могут возникать при меньшей интенсивности возмущения расхода по длине трубы и амплитуды колебания расхода на выходе, что соответствует уменьшению длины испарительного участка, т. е. при прочих равных условиях нужно увеличение расхода. Тем самым устойчивость потока ухуд- [c.56]

Влияние предвключенного необогреваемого участка и дросселирования на входе. Повышение устойчивости потока путем дросселирования его на входе является давно экспериментально установленным фактом. Механизм этого явления объяснен выше. Менее изученным является вопрос о влиянии на границу устойчивости и на развитие пульсаций предвключенного необогреваемого участка, а также области наиболее эффективного влияния дросселирования потока на входе. [c.61]

Наличие предвключенного необогреваемого участка повышает устойчивость потока. При этом теоретическое решение показало, что предвключенный участок является более эффективным, чем эквивалентное ему по сопротивлению дросселирование на входе, при прочих равных условиях. Эффект заключается в более медленном развитии амплитуды пульсаций потока при уменьшении массового расхода ниже граничного. Такое влияние предвключенного необогреваемого участка мон ет быть объяснено при рассмотрении уравнения количества движения в форме (3) и механизма зарождений пульсаций. Действительно, если длина предвключенного участка составляет суш ественную часть от длины трубы, то при значительной величине правой части уравнения (3) из-за большой величины скорость изменения расхода может быть невелика и это тормозит увеличение амплитуды пульсаций потока. [c.61]

Значения граничного массового расхода (оги)рр, кг/(м сек) в зависимости от давления при различных недогревах и дросселировании на входе для горизонтальшто змеевика [17J (I = 18-6 м, d = 20 мм, 5 = 2- 10 ккал/) (м- час), Свых = 0) [c.64]

В формуле (8-60) q, /, d — заданные значения среднего удельного теплового потока на внутренней поверхности трубы (Вт/м ), длины обогреваемого участка трубы (м) и внутреннего диаметра трубы (м) (pini) rp — значение граничной массовой скорости, кг/(м -с), при заданных недогреве, дросселировании на входе и давлении. [c.263]

При расчете границы устойчивости необогреваемые лредвклю-ченные участки труб можно считать за эквивалентное им по сопротивлению дросселирование на входе. [c.264]

Для устранения нех елательной гидравлической характеристики с большой зоной многозначности применяют дросселирование на входе в трубы НРЧ. В этом случае можно получать такую гидравлическую характеристику, когда каждому перепаду давления Арк соответствует лишь один расход. [c.67]

Сопряженное с котлом пылеприготовительное оборудование обычно размещается перед фронтовой стеной котельного агрегата. Поэтому в заднюю полутонку угольная пыль подается по более длинным пыле-проводам, чем в переднюю. Равномерность подачи пылевоздушной смесн во все горел.ки достигается либо ее дросселированием на входе в более короткие пылепроводы, либо другими наладочными мероприятиями. [c.28]

Эксплуатационникам важно знать, как изменяются характеристики ТК при дросселировании на входе, но заводы-изгото-внтели их не дают. [c.219]

Другой способ стабилизации скорости двигателя при дросселировании на входе — применение уравновешиваюш,его клапана. Поток Q жидкости, подводимый к клапану (фиг, 11, д), разветвляется на два направления. Количество жидкости и Q , протекающей в каждом направлении, обратно пропорционально сопротивлениям и R . Если давление Pg в правой полости клапана превышает давление Pi в левой, то плунжер перемещ,ается влево, шире открывая входное отверстие для потока Q . Это приводит к тому, что давления я в полостях клапана уравниваются. Таким образом, отношение потоков обратно пропорционально отношению сопротивлений и не зависит от давления в системе. Поток Qi направляется на слив, поток Qa — в рабочий цилиндр двигателя. При данном соотношении Pi и Р2 расход жидкости Q , а следовательно, и скорость двигателя остаются постоянными и независимыми от нагрузки. Изменение скорости достигается изменением соотношения сопротивлений Ri я R2 (уменьшением или увеличением пропускных сечений отверстий соответствующих дросселей). [c.26]

Однако в действительных условиях к. п. д. системы с дросселированием на выходе несколько ниже, чем для систем с дросселированием на входе, вследствие более высоких потерь на трение в силовом цилиндре. 1 Необходимо отметить, что системы дроссельного регулирования обладают относительно низким к. п. д. Низкий к. п. д. систем обусловлен значительными потерями энергии, поскольку в на- % сосе подобной системы независимо от мош ности, потребляемой исполнительными двигателями, расходуется мощность, соответствующая полной производительности насоса и давлению, определяемому настройкой (регулировкой) переливного клапана. [c.406]

Действительный объем 1 цикл топлива, подаваемого плунжером, отличается от геометрического объема теор, вытесненного плунже-ром при активном ходе. Это связано с дросселированием топлива во впускном н перепускном отверстиях, утечкой его через зазор между плунжером п втулкой, сжи.мае.мостью топлива и упругостью трубопроводов. Отношение этих объемов, оцениваемое коэффициентом подачи 1]VII = цикл/1 теор, колеблется в достаточно широких пределах. При этом значение коэффициента подачи у насосов с регулированием цикловой подачи дросселированием на входе топлива при постоянном положении золотника уменьшается с увеличением числа оборотов кулачкового вала. У насосов с регулированием цикловой подачи перепуском в конце процесса подачи топлива коэффициент подачи при постоянном положении рейки несколько увеличивается с ро>сто.ч числа оборотов кулачкового вала. Это объясняется уменьшением перетекания топлива через зазор между плунжером и втулкой плунжера и более интенсивным дросселированием топлива при перепуске. Однако после определенного предела с повышением числа оборотов начинает происходить уменьшение цикловой подачи из-за преобладающего влияния дросселирования топлива во впускном отверстии. Это особенно заметно проявляется в насосах распределительного типа, у которых число рабочих циклов высоко, даже при у.меренном числе оборотов кулачкового вала. В табл. 46 приведены значения коэффициента подачи нескольких насосов при разных положениях рейки и различном числе оборотов кулачкового вала по данным испытаний, проведенных в НАТИ при работе с форсункой с активным проходным сечением 0,32 мм , отрегулированной на давление начала подъема иглы 125 кгс1см . [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...