Хромистые Теплопроводность

Хромистые бронзы (хромистая медь) отличаются высокой электро- и теплопроводностью, жаропрочностью, которые особенно повышаются после термической обработки. Эти бронзы применяют для изготовления электродов, коллекторов электродвигателей, деталей машин контактной электросварки и т, д. [c.240]

Хромистая сталь. Хром в стали находится частью в твёрдом растворе в феррите и частью в виде прочных простых и двойных карбидов, которые более медленно, чем цементит, переходят в твёрдый раствор, а также выделяются из него, задерживая распад аустенита и снижая критическую скорость охлаждения стали при закалке. Хром повышает предел прочности, предел текучести и износоустойчивость стали. При этом вследствие увеличения дисперсности структуры пластические свойства стали в термообработанном состоянии при присадке до 1,0—1,5% Сг не снижаются [8]. Не оказывая влияния на размеры зерна при коротких выдержках, хром способствует росту зерна при длительной цементации. Хром снижает теплопроводность и свариваемость стали и увеличивает устойчивость против коррозии. [c.377]

II. Теплопроводность хромистых сталей Теплопроводность хромистых сталей может быть определена по приводимой ниже таблице. [c.390]

Для шипов с постоянным коэффициентом теплопроводности (хромистые стали) количество тепла, проходящее через по перечные сечения шипа / и 2, отстоящие друг от друга на расстоянии dx (рис. 4-12), составит [c.119]

Для изготовления рабочих и направляющих лопаток, работающих при температурах выше 580° С, применяют хромоникелевые нержавеющие стали аустенитного класса. Эти стали, как правило, содержат значительное количество никеля, нетехнологичны при термической и механической обработке. Вследствие низкого коэффициента теплопроводности эти стали хуже, чем хромистые, сопротивляются тепловым ударам. Коэффициент линейного расширения аустенитных сталей значительно выше, чем у хромистых. [c.8]

Удельный вес, теплопроводность и электропроводность хромистых ферритных сталей по сравнению с железом и обыкновенной сталью с повышением содержания хрома уменьшаются, а коэффициент линейного расширения примерно постоянный (рис. 268). [c.453]

Хромистые стали обладают меньшей теплопроводностью, меньшим коэффициентом линейного расширения по сравнению с угле- [c.718]

Применять металлические холодильники и холодильные формовочные смеси с повышенной теплопроводностью (хромистый железняк), способствующие предупреждению пороков усадочного характера. Смесью из хромистого железняка обкладывают те части формы (внутренние углы, стенки массивных частей), остывание которых нужно ускорить. Холодильная формовочная смесь удобнее металлических холодильников, так как ей легко придать любую форму при обкладывании моделей самой сложной конфигурации. [c.308]

Газокислородным способом можно резать только те металлы, у которых температура воспламенения ниже температуры плавления, а температура плавления образующихся окислов ниже температуры плавления металла. Окислы должны обладать хорошей жидкотеку-честью и легко удаляться продувкой воздухом или кислородной струей. Для концентрации тепла теплопроводность металла должна быть низкой. Этим методом можно резать углеродистые стали с содержанием до 0,7% С и низколегированные конструкционные стали. При резке высокоуглеродистых сталей требуется предварительный их нагрев до 650—700° С. Не поддаются газовой резке чугун, так как температура его плавления 1200° С, а температура воспламенения 1350° С высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали цветные сплавы, так как температура плавления окислов выше температуры плавления металла. [c.512]

Графитовые материалы инертны к кислотам, щелочам при обычных условиях, в 5—6 раз теплопроводнее хромистых сталей, поэтому из них изготавливают теплообменную аппаратуру. Однако они пористы (30—35 % пор) и не могут использоваться для изготовления аппаратов, работающих под давлением или в вакууме. [c.78]

Наиболее чувствительны к подобному виду разрушений паяемые или паяные детали из нержавеющих хромистых сталей, нихрома и монель-металла (сплавы никеля с медью). Эти сплавы обладают малой теплопроводностью, поэтому в них под влиянием неравномерного нагрева довольно легко создаются термические напряжения, способствующие проявлению действия жидких металлов. К образованию подобных трещин особенно склонны наклепанные сплавы. [c.80]

Стали с содержанием 1,0—-1,2% С и чугуны газокислородным способом не режут, так как их температура воспламенения в кислороде оказывается выше температуры плавления. Высоколегированные хромистые стали и алюминий образуют тугоплавкие окислы, что затрудняет дальнейшее окисление и процесс резки становится невозможным. Медь и алюминий обладают высокой теплопроводностью, которая затрудняет нагрев металла до температуры его воспламенения. [c.265]

Хром Сг увеличивает прочность и твердость, но снижает вязкость и теплопроводность стали. Ковкость хромистых сталей хорошая, но обрабатывать их давлением необходимо в строгом и узком температурном интервале. [c.134]

Хром ( r) повышает твердость и прочность стали, но снижает пластичность, вязкость и теплопроводность. При нагреве и охлаждении хромистой стали требуется соблюдение осторожности во избежание появления трешин. При температурах 1150— 850° С эта сталь куется удовлетворительно, при температурах ниже 850° С ковать ее нельзя. [c.27]

Удельный вес хромистого чугуна 7,4—7,5, линейная усадка 1,6—1,9%. Сплав весьма склонен к образованию усадочных раковин. Теплопроводность сплава составляет около половины теплопроводности железа, что следует принимать во внимание при изготовлении тепловой аппаратуры из хромистого чугуна. [c.130]

Чугун и высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали обычному способу резки не поддаются. Цветные металлы и их сплавы резке также не поддаются вследствие высокой теплопроводности и тугоплавкости окислов. [c.201]

Рнс. 30. Изменение теплопроводности хромистой и хромоникелевой сталей в зависимости от температуры по сравнению с чистым железом [c.68]

Теплопроводность стали при увеличении в ней содержания хрома уменьшается. Однако с повышением температуры нагрева теплопроводность хромистых нержавеющих сталей (как и хромоникелевых) несколько возрастает, в отличие от железа, углеродистых и легированных конструкционных сталей, у которых с повышением температуры эта характеристика значительно понижается (рис. 36). [c.69]

Для большинства металлов с повышением температуры Я убывает (рис. 1-6). Наличие различных примесей в еще большей степени снижает Я. Например, ничтожная примесь мышьяка может снизить теплопроводность меди в 2—3 раза. Различные виды сталей имеют разные значения Я и разные зависимости этой величины от температуры. Для углеродистых конструкционных сталей с повышением температуры Я уменьшается. Для среднелегированных сталей, например хромистых нержавеющих, с изменением температуры Я изменяется незначи- [c.21]

Чугуны, медные и алюминиевые сплавы, высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали не поддаются нормальному процессу резки. Чугун имеет температуру воспламенения, равную температуре плавления, а высоколегированные стали и алюминиевые сплавы покрыты тугоплавкой пленкой окислов. Медные сплавы имеют высокую теплопроводность. [c.642]

Термическую обработку легированных сталей производят с учетом влияния легирующих элементов (хрома, марганца, никеля и др.). Каждый вид легированной стали имеет характерную температуру нагрева. По сравнению с углеродистыми сталями никелевые стали закаливают при более низкой температуре, хромистые —при более высокой. Скорость нагрева легированных сталей ввиду пониженной их теплопроводности всегда меньше, чем углеродистых сталей с таким же содержанием углерода. Скорость охлаждения легированных сталей ниже, чем углеродистых. [c.76]

Вследствие увеличен Я теплопроводности меди МА, МБ, МО, М1 н хромистой меди после закалки с последующим старением скорость их сварки следует снижать на 25—30 % против рассчитанных значений. [c.403]

Технологически равномерность остывания обеспечивают активным управлением скоростью охлаждения. Массивные отливки, а также участки с ухудшенным теплоотводом охлаждают с помощью металлических холодильников, вставок из теплопроводных формовочных составов (смеси с хромистым железняком, магпезпто.м н др.). [c.78]

Металлическими элементами трущейся пары, сочетающими хорошие фрикционные свойства с высокой теплопроводностью и достаточной механической прочностью, являются хромистые бронзы типа Бр.Х0,8. В отношении износоустойчивости эта бронза в паре с материалом Ретинакс несколько уступает паре Ретинакс — ЧНМХ [190]. Однако вследствие более высокой теплопроводности бронзы (превышающей теплопроводность чугуна в 5 раз) температуры на поверхности трения оказываются более низкими и кривая и.зменения тормозного момента в процессе торможения не имеет характерного пикового возрастания к концу торможения, как это наблюдается при трении пара Ретинакс —ЧНМХ, что способствует увеличению плавности торможения. Максимальное значение коэффициента трения материала Ретинкс ФК-16Л по этой бронзе при температуре около 400° С было равно 0,45, а минимальное значение — 0,2. Для металлокерамики ФМК-8 соответственные значения коэффициента трения были 0,6 и 0,25. Поверхность трения бронзы после многократных торможений в паре с материалом Ретинакс покрывается /580 [c.580]

Физические свойства хромистых теплоустойчивых сталей на основе -твердого раствора зависят от содержания Сг, N4 и дополнительного легирования удельный вес, теплопроводность и электроп-роводность с повышением содержания Сг уменьшаются, а коэффициент линейного расширения остается примерно постотнным. [c.216]

V2) 6] — полуширина полоски контакта в см [по формуле (1а ) X, и Xj — коэфициенты теплопроводности материалов зубьев шестерни и колеса в кгсм1см-сек-град (при i = - 200ч-400° имеем X = 4-j-5,5 для углеродистых сталей, X = 3-f-4,2 — для хромистых и хромоникелевых сталей и Х = 2- 2,8 —для аустенитных хромоникелевых и марганцовистых сталей) f] и 72 — УДе- ьные веса материалов зубьев шестерни и колеса в кг/см с, и j —теплоёмкости материалов зубьев шестерни и колеса в к см/кг-град (при t = = 200- 400° для сталей с - 5000-f- 7000). [c.264]

Коэффициент теплопроводности высоколегированного хромистого чугуна составляет в среднем 0,042 кал1см-сек-°С (176 вт1м-°С), что соответствует приблизи тельно 45% теплопроводности железа. [c.201]

Коэффициент теплопроводности сихромалевой стали по данным ФРГ [Л. 26], Х=13 ккал м Ч-град и мало зависит от температуры. Однако эти сведения не подтверждаются данными ВТИ (Б. Е. Неймарк), согласно которым для хромистых сталей, близких по составу к сихромалевым, следует брать для рабочего диапазона температур 600—900° С величину = 21-f-22 ккал/м -ч [Л. 1]. [c.212]

Для хромистых нержавеющих сталей характерна пониженная теплопроводность, которая лишь немного выше теплопроводности стали Х18Н10Т. Отсюда необходимо слитки нагревать медленно под горячую обработку. При быстром нагревз слитков из-за разницы температур поверхности и середины возникают внутренние напряжения, которые приводят к скворечникам . [c.291]

Сплавы меди - бронзы свариваются лучше, чем чистая медь. Различают бронзы по типу основного легирующего компонента оловянис-тые, алюминиевые, марганцовистые, кремнистые, хромистые. Лучше других свариваются кремнистые и хромистые бронзы. Кремнистые бронзы в значительной степени утратили тепло- и электропроводность, но имеют высокую коррозионную стойкость и износостойкость. Хромистые бронзы при хорошей свариваемости имеют электро- и теплопроводность практически на уровне чистой меди. Марганцовистые бронзы имеют удовлетворительную свариваемость с хорошей коррозионной стойкостью и жаропрочностью. Алюминиевые и оловянистые бронзы свариваются плохо ввиду выгорания легкоплавких легирующих материалов. [c.134]

Кроме термического расширения включений и различных фаз на градиент напряжений в микрообъемах оказывают влияние также и различная теплопроводность этих фаз. Это приводит к локальным температурным градиентам в микрообъемах. В многофазных материалах могут возникать дополнительные структурные микронапряжения, если во время изменения температуры происходят фазовые превращения, а возникшие фазы отличаются от матрицы удельным объемом. Проведенные в этом диапазоне исследования для углеродистой стали с содержанием 1,2 % С, а также хромистой стали 6X15 позволили сформулировать общие выводы [79]. [c.83]

ХРОМИСТАЯ БРОНЗА - бронза, содержащая небольшое количество хрома (до 1 %) и ряд др. добавок. X б. отлгачаются высокой электро- и теплопроводностью, а также теплостойкостью и повышенной темп-рой рекристаллизащш. Хром весьма мало растворим в меди, при темп-ре эвтектики (1072°) растворимость составляет 0,65%, при понижении темп-ры резко уменьшается и при 400° составляет 0,02%. X. б. хорошо обрабатываются давлением в горячем и холодном состоянии. После термич. обработки (закалка в воде с 980—1000° и отпуск прп 480° в течение 4 час.) резко повышается прочность, твердость, а также электро- и теплопроводность сплавов. [c.422]

Рис. 49. Влияние содержанния вольфрама, молибдена и ванадия на теплопроводность 0,,3%-ной углеродистой и 1,6%-ной хромистой сталей

Скорость охлаждения при закалке зависит от размеров нагреваемых деталей. Чем больше размер деталей, тем детали охлаждаются медленнее. На скорость охлаждения деталей при закалке влияет также химический состав стали. Инструментальная сталь У12 с содержанием углерода 1,2% охлаждается медленнее, чем сталь У8 с содержанием углерода 0,8%. Легирующие элементы — хром, вальфрам, марганец — снижают теплопроводность стали и, следовательно, уменьшают скорость охлаждения. Поэтому легированные хромистые, хромомарганцовистые и быстрорежущие стали охлаждаются значительно медленнее, чем углеродистые. Кроме того, на скорость охлаждения стали при закалке большое влияние оказывают закалочные среды вода, минеральные масла, расплавленные соли и т. д. [c.31]

Кислородно-флюсовая резка. При обычной кислородной резке хромистых и хромоникелевых сталей образуются тугоплавкие окислы хрома, препятствующие резке. Температура плавления чугуна ниже температуры сгорания железа в кислороде, поэтому чугун начинает плавиться раньше, чем гореть в кислороде. Медь, латунь, бронза имеют высокую теплопроводность и при их окислении выделяется такое количество тепла, которого недостаточно для дальнейшего развития процесса го1рения металла в месте реза. Поэтому для указанных металлов применяют способ кислородно-флюсовой резки, осуществляемый установкой типа УРХС. [c.86]

При обычной кислородной резке на поверхности нержавеющих хромистых и хромо-никелевых сталей появляются тугоплавкие окислы хрома, препятствующие нормальному протеканию процесса резки. Цветные металлы имеют большую теплопроводность и на их поверхности образуются тугоплавкие окислы, удалить которые можно переводя их в легкоплавкие и введя в зону резки дополнительное тепло. Поскольку чугун имеет температуру плавления ниже температуры воспламенения, то при обычной резке чугун будет плавиться, а не сгорать в кислороде. Поэтому для обработки указанных материалов применяют кислородно-флюсо-вую резку. При этом в место реза вместе с режущим кислородом подают порошкообразный флюс, при сгорании которого выделяется дополнительное количество тепла, повышающее температуру в зоне реза. Причем продукты сгорания флюса взаимодействуют с тугоплавкими окислами, образуя жидкотекучий шлак, который легко удаляется из зоны реза. Основным компонентом флюсов является железный порошок. При резке нержавеющих сталей флюс состоит из смеси алюминиевомагниевого порошка с ферросилицием или силикокаль-цием, а при резке чугуна — из железного и алюминиевого порошка, кварцевого песка и феррофосфора. В состав флюсов для резки цветных металлов и их сплавов входят железный и алюминиевый порошок, феррофосфат и кварцевый песок. [c.225]

У высоколегированных сталей (хромистые и хромоникелевые) главным образом аустепитового класса теплопроводность, имеющая небольшую величину при невысоких температурах, возрастает с повышением температуры. Например, коэффициент тенлопровод-ности X стали с содержанием 12—15% Сг 10—13% Ni 2—10% W при комнатной температуре равен 9—12 ктл м-ч°С, а при 850° С—14,5 ккал/ж -ч °С. Теплопроводность слитков меньше, чем заготовок или поковск. [c.152]

Клапаны открывают и закрывают впускные и выпускные каналы. Клапан состоит из тарельчатой плоской головки и стержня. Диаметр головки впускного клапана больше, чем выпускного. Впускные клапаны изготовляют из хромистой стали выпускные клапаны (или их головки) — из жаростойкой стали. Вставные седла клапанов, запресованные в головку или блок цилиндров, изготовляют из жаростойкого чугуна. На рабочую поверхность головки выпускных клапанов иногда наплавляют жаростойкий сплав. Для лучшего охлаждения внутреннюю полость некоторых выпускных клапанов заполняют металлическим натрием 11 (см. рис. 3.4, а), который имеет высокую теплопроводность и температуру плавления 98°С. При движении клапана расплавленный натрий, перемещаясь [c.33]

Основным показателем качества хромистого железняка является отношение СгаОз/РеО. Чем больше это отношение, тем выше качество хромистого железняка. Огнеупорность хромистого железняка (1850—2050° С) снижается, если к нему добавить глину или песок. Поэтому облицовка пригароопасных мест форм и стержней производится чистым хромистым железняком с добавкой только связующего. Хромистый железняк обладает постоянством объема при нагревании, химически нейтрален по отношению к жидкому металлу и отличается высокой теплопроводностью. Однако необходимо помнить, что смесь хромистого железняка с связующим совершенно негазопроницаема. [c.50]

Реже для формовочных смесей взамен кварцевого песка применяют цирконовый песок 2г02-5102 с taл = =2000° С, хромит (хромистый железняк) РеаС-СгаОз с пл = 1850°С и некоторые другие материалы. Они превосходят кварцевый песок по термохимической устойчивости, теплопроводности, но являются более дорогими их используют в особо ответственных случаях, например для получения крупных стальных отливок с чистой поверхностью. [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...