Использование перегрева пара

Для получения требуемой температуры воды на выходе из каждого подогревателя необходимо в его корпусе поддерживать определенное давление греющего пара. Дело в том, что конденсация греющего пара на трубках происходит при температуре насыщения, соответствующей давлению в паровом пространстве. Эта температура конденсации и является тем пределом, до которого можно нагреть воду в обычном поверхностном подогревателе независимо от того, питается он перегретым или насыщенным паром, если не применять специальные меры для использования перегрева пара. Однако вследствие теплового сопротивления на пути передачи тепла от греющего пара к нагреваемой воде (стенки трубок, загрязнения) появляется недогрев воды на 4—6° С по сравнению с температурой насыщения. Разность температур насыщения в паровом объеме и выходящей воды называется температурным напором в подогревателе. Этот напор является основным критерием эффективности работы подогревателя. [c.89]

Рис. 12. Схема использования перегрева пара из отбора для нагрева сетевой воды.

Использование перегрева пара 195 [c.195]

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПЕРЕГРЕВА ПАРА [c.195]

Для расчета подогревателей с использованием перегрева пара необходимо определить температуру пара 1, когда он начинает конденсироваться, и соответствующую температуру воды Это состояние наступает при температуре стенки (со стороны пара), равной [c.196]

Использование перегрева пара 197 [c.197]

Произвести с помощью расчета анализ того, возможно и целесообразно ли использование перегрева пара для нагревания воды выше температуры насыщения греющего пара. Принять трубки стальные 32/26 мм разбивка треугольная с шагом i= 42 мм омывание трубок паром продольное по противотоку весовая скорость воды в трубках w i 2 = 4000 кг/м час. [c.197]

Использование перегрева пара 199 [c.199]

Кроме того, коэффициент теплопередачи от перегретого пара значительно ниже, чем от насыщенного. Однако благодаря частичному использованию перегрева пара в современных подогревателях температурный напор в них Ы < 0. [c.47]

На рис. 106 показан внешний вид установки деаэраторов с аккумуляторными баками питательной воды. На электростанции Фортуна III размеры аккумуляторных баков питательной воды были ограничены габаритами помещения, в связи с чем емкость баков 80 соответствует запасу питательной воды на 13 мин для блоков первой очереди и на 11 мин — для блоков второй очереди. Показанные на рис. 107 подогреватели высокого давления блочных установок электростанции Фортуна III вертикального типа подвешены на специальном каркасе, так что их арматура может обслуживаться с площадки обслуживания машинного зала. Каждый подогреватель снабжен указателем уровня, который в случае повышения уровня конденсата в подогревателе дает сигнал на щит управления. Если все же уровень воды продолжает повышаться, то второй указатель уровня, установленный выше первого (подобные регуляторы предусмотрены также и для подогревателей низкого давления), дает импульс на срабатывание быстрозапорного клапана турбоагрегата. Учитывая низкую стоимость бурых углей, от применения поверхностей для использования перегрева пара отборов решили отказаться. Для использования потенциала конденсата грею- [c.99]

Влияние перегрева пара на коэффициент теплоотдачи невелико. При использовании формул (12.9) — (12.11) для расчета теплоотдачи в условиях конденсации перегретого пара вместо теплоты испарения г надо подставлять г + Ai, где At — теплота перегрева пара (Ai = —г"). [c.415]

Стремление увеличить термический КПД и полнее использовать температурный интервал цикла, в котором могут работать реальные двигатели, привело к созданию комбинированных установок. Использование перегретого водяного пара в качестве рабочего тела не позволяет повысить температуру свыше 600°С, нижняя температура цикла Ренкина составляет примерно 25 °С. В то же время верхние температуры газотурбинных циклов значительно превосходят температуру перегрева пара в цикле Ренкина, однако их нижние температуры достигают 400—500 °С при расширении продуктов сгорания до атмосферного давления. [c.213]

За счет использования промежуточного перегрева пара и регенеративного подогрева со- [c.75]

Серийные паровые турбины обычной теплоэнергетики как высокого, так и сверхвысокого давления рассчитаны на начальный и промежуточный перегревы пара. Реакторы с натриевым теплоносителем предоставляют возможность использования таких турбин, которая реализована на третьем блоке Белоярской АЭС, работающем с 1980 г. с реактором БН-600. Основные характеристики этого блока приведены в табл. 8.1. [c.85]

Широкое использование промежуточного перегрева пара в отечественной теплоэнергетике началось в 50-х годах с внедрением блочных установок мощностью 150 и 200 тыс. кВт. [c.3]

Применение в мощных котельных агрегатах промежуточного перегрева пара, дающего дополнительный экономический эффект использования тепла топлива, привело при создании новых типов котлоагрегатов к различным конструктивным решениям по компоновке поверхностей нагрева промежуточного перегревателя и поискам наиболее рационального способа регулирования температуры промперегрева. [c.3]

Скорость движения пара в колонке не оказывает прямого влияния на эффективность деаэрации, однако повышение скорости выше некоторого предела, зависящего от конструкции колонки, приводит к частичному или даже полному разрушению струй и связанному с ним снижению содержания кислорода вследствие увеличения поверхности соприкосновения пара с деаэрируемой водой. Степень перегрева пара не оказывает заметного влияния на содержание кислорода в деаэрированной воде, поэтому деаэрация может одинаково успешно происходить при использовании как насыщенного, так и перегретого пара. [c.93]

В зависимости от того, в каких реакторных системах материалы предназначены для использования — с водой под давлением, кипящих, или с ядерным перегревом пара — появляются и некоторые особенности в выборе материалов. Состав первичной воды реакторов под давлением на некоторых действующих АЭС поддерживают заданным в соответствии с одной из следующих схем [c.284]

Эффективность использования энтальпии пара путем его перегрева можно оценить коэффициентом, который показывает преимущество по теплопередаче тепловых труб с перегревом пара по сравнению с ТТ, работающими на линии насыщения [c.10]

После перевода на газ комбинированная горелка должна обеспечивать достаточно высокий к. п. д. котла и расчетную температуру перегрева пара. Одновременное выполнение обоих этих требований сопряжено с известными трудностями. Сжигание пыли в большинстве случаев протекает с избытками воздуха 20—25%, в то время как экономичное использование газа требует избытков воздуха порядка 5%, и поэтому при прочих равных условиях сопровождается снижением температуры перегрева пара. Положение дополнительно усложняется различной излучательной способностью пылевого и газового факелов. [c.99]

Таким образом, полный интервал регулирования температуры перегрева пара на газомазутных котлах значительно шире, чем на установках с одним видом топлива. Задача поддержания расчетных параметров пара решается в этом случае комплексным использованием средств воздействия на процесс горения, системой впрысков и рециркуляцией дымовых газов. Наиболее распространено регулирование впрыском. Впрыск малоинерционен, хорошо поддается автоматизации и без заметного влияния на экономичность агрегата позволяет в широком интервале менять температуру пара. Однако по изложенным выше причинам при сжигании газа расход воды на впрыск в газомазутных котлах обычно выше расчетного и достигает 20% их паропроизводительности. [c.198]

При использовании парогазового цикла нецелесообразно усложнять установку вторичным перегревом пара. Поэтому приняты начальные параметры пара 120 ama и 530° С при однократном перегреве пара. [c.63]

Повышение начального давления пара при ограниченных значениях начальной температуры и работе турбин с допустимой конечной влажностью возможно при использовании цикла с промежуточным перегревом пара, работающего в турбине. [c.92]

На современных электростанциях высокого давления пар в регенеративном отборе наиболее высокого давления имеет очень высокую температуру, на 80—100° превышающую температуру насыщения пара при данном давлении. Отсюда следует, что питательная вода может быть нагрета не до температуры насыщения греющего пара, а даже на 3—5 выше этой температуры путем использования тепла перегрева пара в отдельном отсеке подогревателя высокого давления, работающем как поверхностный пароохладитель. Повышение температуры питательной воды при сохранении давления греющего пара дает несомненную выгоду, и эта схема (фиг. 49) иашла широкое применение на американских установках и в проектах новых электростанций высокого давления СССР. [c.75]

Локомобиль типа П, одноцилиндровый, с перегревом пара и выхлопом в атмосферу через конус, с поверхностным подогревом питательной воды для рабочего давления в котле 12 ати. При применении локомобиля П возможно использование отходящего пара (при нормальной нагрузке 1,2—1,25 ага, при максимальной длительной нагрузке 1,29— 1,35 ата и при максимальной (кратковременной 1,39—1,49 ата) для теплового потребления. Следует иметь в виду, что часть выхлопного [c.177]

Использование тепла перегрева пара в отборе для 1ма симального повышения температуры питательной воды в регенеративных подогревателях. [c.211]

Горелки [использование (для зажигания ДВС F 02 Р 21/00 для регулирования температуры перегрева пара F 22 G 5/02 в системах (для исследования или анализа материалов G 01 N 21-72 калильного зажигания ДВС F 02 Р 19/04) в устройствах для обработки металлических поверхностей пламенем В 23 К 7/06) переносные, использование для сжигания отложений в теплообменных и теплопередающих каналах F 28 G 11/00 расположение и монтаж <в водонагревателях и воздухоподогревателях F 24 FI 9/18 в устройствах для сжигания жидкого, газообразного или пылевидного топлива F 23 С 5/00-5/32) установка калильных сеток и прочих тел накаливания на горелках F 21 V 36/00] [c.68]

Дутье (пластических В 29 С 49/00-49/80 порошкообразных В 05 В) материалов, в устройствах для сжигания топлива F 23 L) Дым предотвращение распространения В 08 В 15/00-15/04 удаление с использованием (центробежной силы В 04 С электростатического эффекта В 03 С 3/00) химическая очистка В 01 D 53/34-53/36) Дымовые [газы использование I (для подогревателей питательной воды D 1/40 1/44 для регулирования температуры перегрева пара G 5/06-5/08) F 22 для сушки F 26 В 23/02 очистка и удаление (в промышленных печах F 27 D 17/00 в устройствах сжигания F 23 J, F 23 G 7/00) химическая очистка В 01 D 53/34) завесы (образование F 41 FI 9/06 составы для их (создания G 06 D 3/00 уменьшения G 10 L 10/02)) коробки, установка пароперегревателей в них F 22 G 7/10 трубы (F 04 Н 12/00, 12/28 дополнительные устройства для них F 23 J концевые элементы и крепление F 23 L 17/02-17/14 насадки на них F 23 L разрушение взрыванием F 42 D 3/02 судов В 63 F1 21/32 топочных устройств F 23 J)] Дымогарные трубы, установка пароперегревателей в них F 22 С 7/02 Дымососы F 23 L 17/16, F 24 В 5/04 Дымоходы [в паровозах В 61 С 1/14 (жаротрубных паровых котлов В 7/18 установка пароперегревателей в них G 7/12) F22 (зданий, транспортных средств и т.п. J 11/00-11/12 конструктивные элементы J 13/00-13/08 крепление верхних частей или выводов L 17/12 [c.76]

Двойное обводное парораспределение. Применение промежуточного перегрева пара открыло возможности использования новых конструктивных схем обводного парораспределения. Актуальность их разработки определяется наметившимися тенденциями перехода для сверхмощных турбин [c.139]

Первая ступень промежуточного перегрева увеличивает положительный эффект от применения СД. Это определяется тем, что при сходственных режимах вследствие меньшей влажности в ЦВД турбины, работающей на СД, для первой ступени промежуточного перегрева требуется меньшее количество отбираемого пара. Если бы турбина имела многократный промежуточный перегрев паром, отобранным из ЦВД, без использования свежего пара, то ее перевод на СД принес бы существенное повышение тепловой экономичности. [c.151]

Отрицательное влияние паропарового промежуточного перегрева на эффективность применения СД обусловлено использованием свежего пара. [c.151]

Принятые начальные и конечные параметры цикла из-за недопустимо высокой влажности пара в последних ступенях турбины не позволяют использовать наиболее простой цикл турбоустановки (без промежуточной сепарации влаги и без промежуточного перегрева пара), поскольку еще не разработаны эффективные устройства для удаления влаги из проточной части турбины. Применение промежуточного перегрева пара с использованием в качестве греющего острого пара или пара из отборов турбины оказывает двоякое воздействие на экономичность турбоустановки с одной стороны, происходит уменьшение влажности в ступенях турбины, расположенных после промперегрева, и уменьшение потерь от влажности пара, с другой стороны, снижается к.п.д. термодинамического цикла турбоустановки. Чтобы отдельно рассмотреть влияние схемы и параметров промежуточного перегрева пара на экономичность термодинамического цикла установки, были проведены расчеты для цикла с идеальной турбиной, в которой отсутствуют потери, связанные с влажностью пара, и ограничения по предельной влажности. Результаты расчетов даны на рис. 4.2. [c.84]

На протяжении всего XIX в. продолжалось усовершенствование паровой машины. С 1800 г., когда окончилось действие патентов Уатта, конструкторы различных стран особенно активно включились в работу по улучшению технических показателей паросиловых установок с поршневым паровым двигателем. Хотя основные конструктивные детали паровой машины и термодинамические основы ее работы оставались неизменными, произошло качественное изменение паровой техники, выразившееся в повышении показателей интенсивности возросли давление и перегрев пара, число оборотов, удельные тепловые и силовые нагрузки и т. д. Использование перегрева пара, начатое еще в 60-х годах, особенно широко распространилось в 90-х годах. Появление быстроходных технологических машин и двигателей транспортных средств потребовало увеличения КПД паровых машин. Большое внимание постоянно уделялось также системам парораспределения, благодаря чему появились технически совершенные устройства. Этому в значительной мере способствовали разработки американского инженера Джорджа Корлиса. Регулирование в его конструкциях сочеталось с небольшим расходом пара и дало основу для изготовления машин большой мощности. На Филадельфийской выставке 1876 г. экспонировалась балансирная машина Корлиса мощностью 2500 л. с. п скоростью вращения 36 об/мин. Однако парораспределительные краны в его машинах не могли работать при перегретом паре, а балансир — при большом числе оборотов и потому не могли следовать за основной тенденцией развития паротехники последней четверти XIX в. Дальнейшее развитие паровых поршневых двигателей пошло по пути создания многоцилиндровых конструкций с многократным расширением пара это привело к повышению КПД в результате использования высокого перепада давлений и уменьшения теплообмена между паром и стенками рабочих цилиндров. В 90-х годах появились машины с двух-, трех-и четырехкратным расширением пара. Благодаря многим техническим усовершенствованиям к концу XIX в. термический КПД паровых машин возрос в 5 раз [1, с. 13—14]. Паровая машина как универсальный двигатель крупной машинной индустрии, транспорта и в известной степени сельского хозяйства (локомобили) занимала все более прочные позиции вплоть до 70—80-х годов. [c.47]

Ухудшение тепловой эффективности подогревателей. Конденсация греющего пара на трубках ПНД происходит при температуре насыщения соответствующей давлению в паровом пространстве. Эта температура и является тем пределом, до которого можно нагреть воду в подогревателе без специальных устройств для использования перегрева пара. Однако вследствие теплового сопротивления на пути передачи тепла от пара к воде (стенки трубок, загрязне- [c.58]

Доллежаль Н. А. и др. Развитие энергетических реакторов типа реакторов Белоярской АЭС с ядерным перегревом пара. Материалы Третьей Международной конференции ООН по мирному использованию атомной энергии. Доклад № 309, 1964. [c.105]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

К числу до стоинств книги следует отнести рассмотрение комплекса вопросов, относящихся к топкам с жидким шлакоудалением и котлоагрегатам в целом. Сюда можно отнести распределение температур по газоходам котла, вопрос размещ,ения пароперегревателя, регулирование перегрева пара, подогрев воздуха, улавливание золы, циркуляцию воды и др. Особый интерес в этой части представляют предложенные автором схемы использования физического тепла жидкого шлака и оригинальное устройство для получения чистого конденсата, используемого затем на впрыск. [c.7]

Понизитель перегрева пара предназначен для использования температуры перегрева греющего пара в целях повышения конечной температуры подогрева воды в подогревателе. Это устройство состоит из системы кожухов, охватывающих часть поверхности трубной системы, прнмыкающ уо к выходному коллектору воды и омываемую греющим паром при входе его в подогреватель. По выходе из этой части подогревателя охлажденный пар системой перегородок направляется з основную часть подогревателя. [c.287]

Современные паровые турбогенераторы имеют мощность до 1300 МВт. Обычные паровые котлы или реакторы с газовым или жидкометаллическим теплоносителем могут нагреть производимый пар до температуры 600° С, но более современные высокотемпературные реакторы стандартизировали температуру до 540° С, так как это ведет к уменьшению капитальных затрат и повышает надежность. То же самое касается использования двойного перегрева пара, приводящего к значительному увеличению сложности конструкции, поэтому в качестве оптимального решения на современных реакторах принят однократный перегрев. Для рециркуляционных паровых барабанов-сепараторов на современных реакторах давление пара также стандартизировано и имеет значение 168,5 бар. Это наивысшее давление, при котором может быть получена допустимая сепарация влажного пара. Котлы, в которых не происходит перегрева пара, могут работать при этом или более высоком давлении. Давление же, при котором происходит перегрев пара, существенно ниже и составляет 41 бар. Корпуса высокого давления ограничивают рабочую температуру водо-во-дяных реакторов 300° С. [c.10]

У читателя может возникнуть недоумение ранее отмечалось, что в случае использования водяного пара в качестве рабочего тела цикл Ренкина без перегрева, как правило, не применяется по той причине, что при этом пар в конце процесса расширения в турбине имеет высокую влажность, что резко снижает величину внутреннего относительного к. п. д. турбины. Почему же ртутный цикл без перегрева пара может применяться без каких-либо оговорок Дело в том, что у ртути правая пограничная кривая в-Г, -диаграмме идет значительно круче, чем у воды. Благодаря этому состояние пара на выходе из ртутной турбины оказывается расположенным в области влажного пара вблизи правой ногра-ничной крявой, т. е. в зоне высоких значений степени сухости . [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...