Сплавы со Зависимость от влияющих факторов

В работах [23, 24], в которых исследовалось влияние третьего элемента на диффузию СЗ в Ag—Сс1 и 7п в латуни, показано, что различные элементы-примеси, выбранные таким образом, что их размерные факторы благоприятны, но отличаются своей валентностью в сплавах, значительно влияют на энергию активации, которая изменяется линейно с изменением валентности третьего элемента. Наблюдалось также изменение энергии активации в зависимости от размеров атомов примесей (при одинаковой валентности) [25, 26]. [c.24]

На коррозионное растрескивание титановых сплавов в водных растворах галогенидов существенное влияние оказывает потенциал (поляризация). В общем случае зависимость средней скорости роста трещины от потенциала в растворах, содержащих ионы хлора, брома или иода, примерно линейна, а другие факторы (состав и термообработка сплавов, pH раствора, размер зерна, текстура и др.) влияют на эту зависимость (рис. 24), усиливая или ослабляя ее. [c.35]

Поведение I типа характеризуется упрочняющим влиянием воздуха. В конкретном случае крупнозернистого сплава на никелевой основе среда влияет на скорость ползучести главным образом через факторы, зависящие от напряжения, и в меньшей степени посредством температурной зависимости или через энергию активации. То, что среда не влияет на температурную зависимость [c.35]

Температура в большинстве химических и электрохимических процессов является активирующим фактором. Повышение температуры особенно сильно влияет на скорость кислотной коррозии металлов. В этом случае скорость растворения сплавов значительно возрастает и имеет обычно экспоненциальную зависимость [1—4]. [c.196]

При применении Бр. АЖ 9-4 следует учитывать, что в зависимости от химического состава в пределах, указанных ГОСТ 493-41, скорости охлаждения при отливке и других факторов можно получить различную структуру [24], которая в сильной степени влияет на антифрикционные свойства сплава. [c.582]

Чем чище металлы, тем больше их сопротивление коррозии. Например, алюминий с 0,01 % примесей более стоек против коррозии в атмосферных условиях, чем технический алюминий с 0,05 о примесей. Чистые металлы корродируют в меньшей степени, чем их сплавы. Посторонние включения в значительной степени понижают коррозионную устойчивость металлов и сплавов. Степень влияния легирующих примесей на сопротивление металлических сплавов коррозии зависит не только от характера этих примесей, но и от их количества. Например, введение меди и хрома повышает коррозионную устойчивость стали в атмосфере однако если медь вводится в незначительном количестве, то только большое содержание хрома ( 12%) делает сталь нержавеющей в атмосфере и других промышленных средах. Значительное влияние на коррозионную устойчивость оказывает структура. Наибольшей коррозионной устойчивостью обладают однофазные сплавы (чистые металлы, твердые растворы, химические соединения). Многофазные сплавы (механические смеси) корродируют быстрее. Однако известны случаи, когда многофазные сплавы обладают высокими антикоррозионными свойствами (например, силумины). Чем чище поверхность металлов и сплавов, тем их сопротивление коррозии больше. Напряженность поверхности металла повышает его коррозию металл, подвергнутый деформации, корродирует больше. Влияние внутренних факторов усиливается или уменьшается в зависимости от корродирующей среды. Например, изменение содержания углерода в стали незначительно влияет на ее стойкость против коррозии в атмосфере и слабых электролитах в кислых же средах повышение содержания углерода заметно снижает коррозионную стойкость стали. [c.247]

Исключительно сильно на характер и степень совершенства текстуры рекристаллизации влияют малые добавки и примеси, находящиеся в твердом растворе. Примеси могут предотвратить образование той или иной текстуры рекристаллизации, а могут и усилить совершенство этой текстуры. Важно, что, во-первых, примеси и малые добавки, сильно изменяющие текстуру рекристаллизации, обычно не влияют а текстуру деформации. Во-вторых, результат их влияния на текстуру рекристаллизации зависит не только от концентрации, но и от степени деформации, температуры отжига и других технологических факторов. Простых закономерностей здесь нет. Противоречивость данных разных исследователей о зависимости характера и степени совершенства текстуры рекристаллизации от степени деформации, температуры и времени промежуточного и окончательного отжига для одних и тех же металлов и сплавов, особенно промышленной чистоты, может быть связана с разным содержанием -примесей, в том числе и неконтролируемых. [c.72]

Влияние внутренних факторов усиливается или ослабляется в зависимости от состава коррозионной среды. Например, изменение содержания углерода в стали незначительно влияет на ее стойкость против коррозии в атмосфере и слабых электролитах, в то время как в кислых средах повышение содержания углерода заметно снижает коррозионную устойчивость стали. В ряде случаев металлы сами хорошо сопротивляющиеся коррозии, быстро корродируют, если находятся в контакте с другими металлами и сплавами. Например, алюминий, хорошо сопротивляющийся коррозии вследствие образования на его поверхности плотной окисной пленки, быстро корродирует нри работе в контакте с дуралюмином. При испытании на коррозионную устойчивость определяют скорость коррозии. В зависимости от скорости коррозии металлы подразделяют на несколько групп. [c.183]

При раскислении металла раскислителями, дающими конденсированные продукты реакции, степень раскисления зависит от ряда факторов. Так, например, зависимость степени раскисления от концентрации раскислителя в металле определяется формулой ( .50). Наличие окисла раскислителя На СХ в растворе влияет на процесс раскисления, согласно формуле (У 49). Увеличение содержания На Оу в металле (а следовательно, и в шлаке согласно константы распределения ка Оу) ослабляет действие раскислителя Ка. Например, раскисление сварочной ванны при сварке сплавов [c.268]

Значительно сложнее дело обстоит с составляющей Гдл электрического сопротивления оксидной пленки. Для условий контактной точечной сварки эта величина практически является неопределенной переменной. Существующие литературные источники дают некоторые характеристики оксидов, но, к сожалению, измеренные в статическом состоянии и при определенной технологии изготовления оксида. Ничего подобного при точечной сварке нет. Электрические характеристики пленок на свариваемом металле неопределенны и зависят от структуры размеров и времени существования пленок с момента зачистки. Этот последний фактор определяет интенсивность экзоэлектронной эмиссии и, следовательно, косвенно влияет на удельное сопротивление пленки. Для оксидных пленок в условиях точечной сварки большинства металлов (кроме алюминия и его сплавов) можно уверенно считать только одну зависимость достоверной — это уменьшение удельного сопротивления с увеличением температуры. Мало того, можно считать, что при плавлении металла оксидные пленки растворяются в расплаве, и тогда их сопротивление вообще можно не учитывать. Исходя из такого рода соображений, примем [c.105]

Изменение частоты приложения циклической нагрузки в диапазоне 3—100 Гц практически не влияет на усталость в воздухе гладких образцов из сталей различных классов. В то же время повышение частоты нагружения от 0,003 до 50 Гц увеличивает число циклов до разрушения кадмия и висмута, причем тем больше, чем ниже уровень циклической нагрузки (иногда на два порядка и больше) (Шиба-ров В.В. и др. [184, с. 29—32]), Увеличение частоты нагружения от 50 до 283 Гц резко снижает циклическую долговечность лантана и галлия. Для индия частотный фактор существенно зависит от уровня циклических нагрузок. Сложный характер зависимости частотного фактора авторы объясняют скоростным эффектом, влиянием частоты нагружения на суммарную деформацию и диабантным эффектом. Первый проявляется в значительной степени при низких частотах и несущественно — при высоких. Второй и третий эффекты проявляются в основном при высоких частотах. В зависимости от того, какой эффект вносит больший вклад, сопротивление усталости металлов при повышении частоты нагружения может увеличиваться или уменьшаться. Для алюминиевых сплавов частотный фактор в воздухе также может проявляться с интенсивностью, зависящей от их структурного состояния. [c.116]

На рис. 7.11 показаны участки I и II роста трещины в Al-сплаве (1,2—2,0 % Си 2,1—2,9 % Mg 0,3 % Сг 5,5 % Zn) в растворе Na l, а также в жидкой ртути (охрупчивание в жидких металлах) при комнатной температуре. Скорости растрескивания в ртути выше, чем в водных растворах, но характер зависимости скорости от интенсивности напряжения одинаков. Металлургические факторы, влияющие на скорость роста трещин в одной среде, аналогичным образом влияют и в других. Вполне возможно, что некоторые аспекты механизма растрескивания справедливы в различных условиях. [c.147]

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Оценку сплава 5083-0 проводят с точки зрения контроля качества, поскольку нестабильное разрушение не наблюдалось ни в одном случае. Поэтому подкомитетом RR 842 Японской научной ассоциации по судостроению приняты рекомендации по оценке и стандартным уровням остаточной прочности [6]. Для оценки остаточной прочности рекомендуется использовать разрывные образцы шириной не менее 400 мм с двусторонними надрезами. Так как на величину остаточной прочности основного металла и сварных соединений сплава 5083-0 мало влияют другие факторы, кроме ширины образца, необходимо принимать во внимание зависимость, выраженную уравнением (1). Поэтому в лабораторных условиях удобно использовать образцы для испытаний на растяже-женис шириной 100 мм. Условие обеспечения вязкого разрушения после общей текучести в очень широких пластинах с надрезом (таким, какой может иметь место в натурных резервуарах для хранения ожиженных газов) на основном металле и в сварном соединении выражается зависимостью [c.135]

На коррозию влияют температура подшипника, на-грузка, состав и устойчивость смазки против окисления, характер продуктов разложения смазки, окружающая среда, вентиляция и другие факторы. Высокие температуры действуют на коррозию через повышение скорости окисления масла повышение температуры на 10 повышает скорость окисления почти в два раза. Нагрузка, не являясь решающим фактором, способствует проникновению коррозии в глубь антифрикционного сплава путём сдвига и удаления продуктов коррозии с поверхности. Свежие масла, как правило, обладают слабым корроди- руюшим действием коррозийные свойства развиваются в них постепенно за счёт окисления. Окисление масла зависит от температуры, физико-химических свойств антифрикционного сплавай окружающей среды, доступа кислорода, наличия примесей и добавок и пр. Вентиляция замедляет или ускоряет коррозию. С одной стороны, повышение циркуляции окружаюшей среды повышает скорость образования коррозийных кислот с другой, — наиболее летучие коррозийные кислоты испаряются в потоке. Таким образом положительный или отрицательный эффект вентиляции зависит от относительного значения обоих факторов. Интенсивность вентиляции необходимо ставить в зависимость от физико-химических свойств антифрикционного металла. [c.635]

На размерный износ влияют материал режущего инструмента, конструкция, геометрия и состояние лезвия, режимы обработки, жесткость системы и другие факторы. Например, зависимость радиального (размерного) износа от времени работы Т (мин), скорости резания V (м/мин) для обработки деталей из стали 45 резцом с пластиной из твердого сплава Т15К6 может быть выражена формулой [c.74]

Па различие в процессах растекания и течения в зазоре может влиять содержание в расплаве отдельных кристаллов и кристаллических образований. Если размеры их будут превышать величину капиллярного зазора, то течения припоя в нем не будет. Наряду с этим течение припоя в зазоре зависит еще от ряда факторов. При определении характера и глубины затекания низкотемпературных припоев системы олово—свинец в зазор между стальными пластинами при флюсовании водным раствором хлористого ципка установлено, что чистое олово затекает на глубину, равную трети глубины затекания сплавов олово—свинец, содержащих 20—60 % Sn. При этом глубина затекания меняется в зависимости от состава флюса. Так, для припоя, состоящего из равных долей олова и свинца при переходе от неорганического флюса на основе хлористого цинка на органический (молочная кислота, смеси смол), глубина затекания между стальными пластинками снижается примерно в 10 раз При пайке [c.21]

Относительная точность методов микроанализа и рентгеновского (по интенсивности линий) изменяется в зависимости от системы общего правила здесь нет. Ниже б1удет показано, что На относительную интенсивность линий на рентгенограммах различных фаз сплава влияют такие факторы, как поглощение, размер и форма зерна. До тех пор, пока их влияние не будет изучено на сплавах рассматриваемой системы, нельзя решить, какой метод оказывается точнее — микроанализ или рентгеновский, [c.250]

На 1 фт1п оказывают влияние ряд теплофизических (температура заливки сплава и его удельная теплоемкость, температура формы, свойства материала формы, характеризующиеся коэффициентом теплоотдачи) и гидравлических (конфигурация, высота и толщина стенки отливки, число и расположение прибылей, способ подвода металла к ней и др.) факторов. Перечисленные факторы действуют комплексно, взаимно влияют друг на друга, притом нередко в разных направлениях (одни уменьшают Уф щщ, другие повышают). Теоретически учесть это влияние при решении задачи о нахождении Уф min сложно, и поэтому на практике Уф щщ определяют по эмпирическим зависимостям. [c.57]

В работе [411] исследовано влияние на механические свойства монокристаллов NigAl (сбдержащих 23,75% А1 и легированных 0,25% Hf) различных факторов температуры, формы поперечного сечения, состояния поверхности, вида нагрузки (растяжение, сжатие). Монокристаллы, полученные методом направленной кристаллизации, были ориентированы вблизи [001]. Отмечено, что форма образца слабо влияет на напряжение течения, но во всех случаях обнаружена аномальная температурная зависимость Оод. Кроме того, выявлено сильное влияние остаточных поверхностных напряжений на механические свойства. После удаления слоя 20 мкм (электролитическим способом) <То,2 уменьшалась во всей температурной области аномального изменения предела текучести. Также наблюдали асимметрию свойств при растяжении и сжатии для одинаковой скорости деформирования (1,710 с )- Разность Дт между напряжениями течения при растяжении и сжатии была положительной во всей температурной области аномального изменения предела текучести. Следует отметить, что аномальная температурная зависимость предела текучести проявляется и в случае никелевых сплавов, упрочненных интерметаллической у-фазой (тип NisAl) при ее определенной объемной доле. [c.255]

Описание процесса усталостного разрушения в терминах механики разру- шения не приводит, по крайней мере в настоящее время, к зависимостям, инвариантным к влиянию болыпинства тех факторов, которые, как показывает многолетний опыт и следовапия усталости металлов, существенно влияют на сопротивление усталости. К числу таких факторов можно отнести среду испытания, частоту нагружения, асимметрию цикла, структурные особенности сплава, историю и режим нагружения и т. д. [c.3]

Поэтому жидкие сплавы в этих системах могут вести себя таким же образом в отношении чистых компонентов если последние показывают аномальную структуру (например, Bi—Sb), тогда так же будут вести себя и сплавы, степень отклонения сплавов от поведения свободных электронов, например, должна быть подобной степени отклонения для чистых компонентов. Желательно прямое исследование этих систем кажется, невозможно получить много информации о структуре из физических измерений. Необходимо далее изучать их электронные свойства, чтобы установить достоверность существования аномалий удельного сопротивления при атомном отношении 2 1 или 1 2 и определить предел, до которого можно использовать модель свободных электронов, чтобы описать эти свойства. Размерный фактор может влиять на зависимость от состава некоторых электронных свойств, способствуя образованию составов сплавов с относительно эффективной или неэффективной упаковкой атомов и, следовательно, влияя на зависимость от состава величин g(r) и а(К). Этот эффект также следует распознавать при изучении дифракции и, возможно, оценивать при определении измерений плотности, вязкости или даже термодинамических свойств. Аномальная зависимость магнитной восприимчивости от состава в системе Fe—Со может быть ложной, как и отсутствие скачка в температурном коэффициенте удельного сопротивления в системе Bi—Sb. Явная простота этих систем побудила исследователей игнорировать их. С теоретической точки зрения с ними легче обращаться, чем с более сложными спла- [c.169]

Однако не только уменьшение размера зерна, но и выделение частиц второй фазы может приводить к дроблению пути распространения трещины на более короткие участки. Таким образом, сопротивление распространению трещин зависит также от состава сплавов и структурного состояния, обусловленного термической обработкой. В зависимости от природы материала, его структуры, степени развития сеграгации и наличия фаз трещины распространяются по телу зерна или по границам зерен. Эти же факторы влияют на величину критического разрушающего напряжения. [c.179]

В табл. 5 приведены рассчитанные по уравнению (13) размерные факторы га для элементов, которые встречаются в титане и его сплавах. Следует отметить, что при вычислении размерных факторов для металлов с г. п. у. решеткой возникают трудности, так как ближайшие расстояния между атомами вдоль осей с и а оказываются различными. В настояших расчетах за атомный диаметр было принято наикратчайшее рассто яние между атомами в решетке. Для расчетов были ис пользованы данные, приведенные в статье Кинга [45] Для сплавов с известной зависимостью параметров решетки от концентрации были также подсчитаны- раз мерные факторы по эффективным параметрам (табл. 6) Поскольку легирующие элементы по-разному влияют на параметры с и а, то в таблице даны два значения размерного фактора Бс и еа. Как следует из таблицы, размерные факторы, рассчитанные по эффективным параметрам, в ряде случаев существенно отличаются от идеального значения. [c.30]

При протекании расштава через воронку, стояк, литниковый ход и питатели он быстро теряет теплоту перегрева, а на стенках литниковой системы образуется слой затвердевшего сплава обычно толщиной 0,5— 1,0 мм. Этот слой в зависимости от множества факторов (температуры перегрева расплава, скорости его течения и теплоемкости, температуры нагрева кокиля и теплопроводности защитного покрытия каналов литниковой системы, теплоты кристаллизации расплава и др. ) в период заливки может увеличиваться, оставаться неизменным или расплавляться. Все это в конечном счете влияет на скорость заливки расплава в кокиль, а также на качество получаемой в нем отливки. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...