Влияние третьего элемента

В работах [23, 24], в которых исследовалось влияние третьего элемента на диффузию СЗ в Ag—Сс1 и 7п в латуни, показано, что различные элементы-примеси, выбранные таким образом, что их размерные факторы благоприятны, но отличаются своей валентностью в сплавах, значительно влияют на энергию активации, которая изменяется линейно с изменением валентности третьего элемента. Наблюдалось также изменение энергии активации в зависимости от размеров атомов примесей (при одинаковой валентности) [25, 26]. [c.24]

Влияние третьего элемента. Как отмечено ранее, старение существенно изменяет характеристики эффекта памяти формы в сплавах на основе Си, однако влияние старения зависит от содержания N1 в сплавах Си — А1 — N 1 и от содержания А1 в сплавах Си — 2п — А1. Например, в сплавах Си — 2п — А1 с высоким содержанием А1 температура упорядочения В2 ООз выше, чем в сплавах с низ .м содержанием А1, поэтому влияние низкотемпературного старения, сопровождающегося упорядочением В2 ООз, различно (см. рис. 2.80). [c.140]

Для изучения равновесия в тройных сплавах наиболее часто используются изотермические сечения, но для изучения влияния третьих элементов на двойные системы рассматривают также вертикальные сечения тройной диаграммы. [c.321]

Спинодальный распа/з, м зародышеобразование ф Последовательность процесса старения ф Характеристика структурных состояний на разных стадиях старения Влияние дефектов структуры Ф Влияние третьего элемента Коагуляция фаз при старении Коагуляция карбидов при отпуске Старение [c.216]

Влияние третьего элемента [c.241]

Сплавы на основе А1—Си(А1—Си—8п). Сплавы А1—Си также имеют интересные характеристики, которые могут быть полезны при исследовании. влияния третьего элемента. Однако в настоящее время известны данные только по влиянию добавок олова. [c.179]

Большинство сплавов, применяемых в технике, состоит более чем из двух элементов. В некоторых случаях количество третьего элемента настолько мало или его влияние так незначительно, что систему, хотя и состояш,ую более чем из двух элементов, можно практически рассматривать как двойную систему. В некоторых случаях ограничиваются указаниями на влияние третьего элемента, на свойства двойных сплавов, что позволяет не прибегать к пользованию более сложными диаграммами тройных систем. [c.80]

Однако когда концентрации третьих элементов становятся значительными или когда влияние третьего элемента на структуру и свойства очень велико, даже при содержании его в малых количествах, рассматривать тройные (и с большим числом компонентов) системы как двойные становится невозможным. В этих случаях строят диаграммы состояния для трех элементов (тройные системы). Эти диаграммы, на первый взгляд кажущиеся значительно сложнее рассмотренных выше двойных, строятся, так же как н двойные диаграммы, опытным путем, подчиняются правилу фаз и к ним приложимо правило отрезков. [c.80]

Для определения правильности анализа по данной методике, помимо проведенной проверки влияния третьих элементов и основы, сравнили результаты спектрального анализа по двум методикам непосредственного -анализа руд и выделенной из них суммы РЗЭ (табл. 2). Данные таблицы показывают хорошую сходимость анализов. [c.203]

Изучение влияния третьих элементов [c.140]

Влияние третьих элементов было изучено двумя путями сопоставлением хода градуировочных графиков, построенных по синтетическим эталонам, приготовленным на резко различных основах, и изучением абсолютных почернений и разности почернений анали- [c.140]

И здесь на помощь пришла квантовая электроника. Тонкий и очень слабый лазерный луч падает на поверхность изделия. Его интенсивность достаточна для испарения ничтожной долн вещества, возникает плазма. Точку, на которую упал луч, можно заметить только под микроскопом. Состав образовавшейся плазмы полностью соответствует материалу изделия, влияние третьих элементов исключено. В дальнейшем метод анализа стандартен. Свет плазмы разделяется на отдельные спектральные линии, и по их относительной интенсивности легко определяется состав вещества. [c.79]

Рассмотрим влияние содержания меди и третьих элементов на свойства двойных сплавов AI — Си и на термическую обработку этих сплавов. [c.575]

Медноцинковые сплавы с добавками алюминия, железа, марганца, свинца, никеля и других элементов носят название специальных латуней. Под влиянием третьего компонента резко изменяются свойства этих сплавов. [c.175]

Проведенный выше расчет показывает, что можно ожидать значительного влияния примеси атомов третьего элемента, внедренных в междоузлия бинарного сплава, на процесс распада. [c.224]

В работе [191] показано, что введение в никелевые слол<но-легированные сплавы малых количеств редкоземельных других элементов (церия, лантана, неодима, циркония) замедляет коагуляцию при старении промежуточной фазы у (вывод сделан на основе статистической обработки электронномикроскопических снимков) и приводит к увеличению времени до разрушения при высоких температурах. Специальные исследования с помощью радиоактивного никеля показали, что при таком легировании заметно уменьшается скорость самодиффузии никеля по границам зерен. Таким образом, введение небольших количеств третьего элемента оказывает сложное влияние на кинетику старения кинетическое, обусловленное взаимодействием примесей с вакансиями, и термодинамическое, связанное с изменением энергии на границе матрицы и выделений. [c.242]

Константа скорости реакции для нелегированного титана и бора при 1400° F (760° С) оказалась равной 5,0 X 10 см/с % так что разбавители второго типа обладают удельной константой скорости реакции, равной —0,05-10 см/с / на атомный процент элемента (удельная константа скорости реакции была определена как уменьшение константы скорости реакции, вызванное одним процентом легирующего элемента). На рис. 11 показано влияние легирующих элементов каждой группы на константу скорости реакции для титана. Поведение легирующих элементов третьей группы иллюстрируется на примере ванадия. Первоначальное уменьшение константы скорости реакции в этом случае больше, чем для разбавителей второго типа, однако скорость постепенно снижается до содержания 50 ат. %, после чего она начинает возрастать и достигает константы скорости реакции для ванадия. [c.296]

Проанализируем влияние нелинейных элементов на динамику СП, в котором реализована желаемая характеристика второго типа ( 2-3). При этом, как и в случае СП с желаемой характеристикой третьего типа, будем предполагать, что в цепи сигнала ошибки имеется нелинейный элемент 1 (рис. 1-13) с одной из следующих нелинейных характеристик с насыщением, с переменным коэффициентом усиления, с зоной нечувствительности. Желаемая характеристика второго типа реализуется схемой, в которой используется датчик скорости на исполнительном валу. При этом согласно (2-35) обратная амплитудно-фазовая частотная характеристика разомкнутого скорректированного СП в общем случае имеет вид [c.158]

В табл. 2.1 выполнена классификация результатов, относящихся к понятию третьего тела по известным литературным источникам. Схематическая модель трибосистемы, включающая третье тело как составной элемент, приведена на рис. 2.2. В этой модели отражены также параметры сопряжения, условия его функционирования и выходные характеристики системы. Основные факторы влияния третьего тела на фрикционное взаимодействие твердых тел, а также закономерности его образования требуют комплексного рассмотрения с точки зрения механики, физики и химии поверхности, термодинамики и других дисциплин. [c.35]

Фиг. 70. Влияние добавки постоянных концентраций третьего элемента на диаграмму состояний двойных сплавов при образовании механической смеси.

Методика количественного анализа сводится к измерению интенсивности аналитических линий и к установлению ее связи с концентрацией определяемого элемента. Эта связь устанавливается с помощью эталонов — образцов с известным содержанием элементов. При этом вследствие неизбежного влияния других, третьих элементов эталоны должны быть достаточно близки к анализируемому образцу не только по концентрации определяемого элемента, но и по содержанию всех других элементов, присутствующих в пробе. Это требует, очевидно, знания ориентировочного состава анализируемого образца. При отсутствии необходимых сведений ориентировочный состав легко установить при помощи стилоскопа. - [c.280]

Методика количественного анализа сводится к измерению интенсивности аналитических линий и к установлению ее связи с концентрацией определяемого элемента. Эта связь устанавливается с помощью эталонов—образцов с известным содержанием элементов. При этом, вследствие неизбежного влияния других, третьих элементов, эталоны должны быть достаточно близкими к анализируемому образцу не только по определяемому элементу, но и по [c.184]

Вариации в содержании углерода и легирующих элементов могут приводить к еще более разнообразным сочетаниям кинетики и температурных условий протекания превращений по типу первой, второй и третьей ступеней. Например, может оказаться, что под влиянием легирующих элементов вторая ступень превращения настолько сильно понижается и затормаживается, что либо оказывается ниже мартенситной точки и сливается с мартенситным интервалом, либо отодвигается настолько сильно вправо, что не обнаруживается при проведении обычных исследований кинетики изотермического превращения. В таких случаях кинетическая диаграмма имеет один максимум скорости распада при температурах выше мартенситной точки. [c.424]

Таким образом, влияние третьей гармоники можно учесть двумя способами либо посредством промежуточной орбиты (тогда возмущения элементов не будут содержать членов с /з) либо посредством возмущений элементов (тогда в формулах промежуточной орбиты нужно положить а = 0). [c.177]

Рассмотрим численные значения неравенств (5.15.1) на примере пяти спутников, элементы которых даны в табл. 6 3.16. Заметим, что определяемые из наблюдений амплитуды Ле, Лг, А и Аа обычно включают в себя также влияние третьей гармоники. Поэтому в табл. 11 приведены полученные из наблюдений амплитуды важнейших неравенств, содержащие в себе влияние всех нечетных гармоник, начиная с третьей. Там же даны периоды этих неравенств [c.184]

Изложенная выше третья теория позволяет предсказывать влияние легирования различных элементов на жаростойкость стали. [c.116]

И ОЛОВО, которые, видимо, не изменяют поведение титана, находясь в твердом растворе. Типичными представителями второй группы являются медь и германий, играющие роль разбавителей, т. е. в их присутствии эффективная концентрация титана уменьшается пропорционально количеству легирующего элемента а твердом растворе. Идеальный разбавитель должен уменьшать константу скорости реакции линейно от 5,2-10 см/с здо нуля при снижении до нуля концентрации титана в сплаве другими словами, удельная константа скорости реакции должна быть равна —0,052-10 (см/с /2)/ат.%. С увеличением в сплаве концентрации алюминия, молибдена или ванадия скорость реакции уменьшается значительно сильнее, чем для разбавителей. Эти элементы образуют третью группу. Из анализа данных табл. 3 следует, что ванадий эффективнее тормозит реакцию взаимодействия в разбавленных растворах, чем в концентрированных. На рис. 16 показано влияние различных типов легирующих элементов на константу скорости реакции при 1033 К. Экспериментальная кривая для сплавов титан — ванадий иллюстрирует влияние концентрации на константу скорости. Из этих результатов были рассчитаны удельные константы скорости реакции, отнесенные к весовым процентам. Они оказались равными для ванадия —0,32-10- , алюминия —0,14-10- , молибдена —0,17-Ю- (см/с 2)/вес.%. [c.113]

Основными недостатками полученных результатов являются, во-первых, отсутствие информации о кинетике накопления усталостного повреждения в металлах на стадии зарождения усталостной трещины, что исключает возможность прогнозировать момент возникновения макроскопической усталостной трещины с учетом структурных особенностей сплавов и влияния на процесс накопления повреждения эксплуатационных и других факторов во-вторых, отсутствие четкого разграничения стадий возникновения и развития усталостных трещин, особенно в тех случаях, когда стадия развития усталостных трещин составляет значительную часть общей долговечности в-третьих, недостаточное внимание к исследованию критериев окончательного разрушения образцов и конструктивных элементов с усталостной трещиной при циклическом нагружении. [c.3]

Уравнение Бернулли — Эйлера. При выводе этого классического уравнения делаются следующие допущения [278] а) сечения стержня, плоские и перпендикулярные оси стержня в покое, остаются таковыми и во время изгиба б) продольные волокна, на которые можно расщепить стержень, сопротивляются изгибу независимо, не оказывая друг па друга влияния в) инерция вращения элемента стержня в расчет не принимается. На основании третьего предположения левая часть уравнения (5.19) равна нулю и поэтому Fy = Mz- Из второго предположения следует, что Суу = О, поэтому из (5.21) имеем а в силу первого предположения = —w. Поэтому, подставляя Fy = =Мх = — EI w" в уравнение (5.18), получим уравнение Бернулли — Эйлера [c.145]

С. Герцрикен и И. Дехтяр, Влияние третьего элемента на диффузию в твёрдом состоянии. ЖТФ 17, 881 (1947), [c.718]

В-третьих при анализе и оценке надежности сложных систем, обладающих структурной иерархией достаточно часто требуется выполнение условия однородности (однотипности) элементов, составляющих некоторую систему, что приводит к чрезмерной абстрагированности модельных систем либо к большому количеству допущений. К тому же не учитывается наличие обратной связи между элементами разного уровня и взаимного влияния одноуровневых элементов при нарушении работоспособности некоторых участков системы. [c.130]

Подводя итог изложенным данным, можно заключить, что при многокомпонентном легировании общий характер влияния добавляемых в сплав элементов на его прочностные характеристики при всех температурах сохраняется таким же, как и при введении этих элементов в нелегированный титан. Однако эффективность упронняющего влияния того или иного элемента в присутствии третьего элемента может резко измениться, причем в разной степени в различных температурных областях. Существенным является то, что многокомпонентное легирование позволяет достичь более высоких значений 00,3. чем у бинарцых сплавов. В частности, при—100°С у сплавов Ti—А1 Оо,2 = 90-н - -95 кгс/мм , а более легированные сплавы разрушаются хрупко. Добавки V, Zr или Sn позволяют повысить 0 ,2 до 105—110 кгс/мм без полного охрупчивания. [c.102]

Большой интерес представляет влияние на кинетику старения добавки третьего элемента. Возможный эффект на начальных стадиях будет, по-видимому, зависеть от взаимодействия этого элемента с вакансиями. Так, было показано (по изменению р), что добавка небольшого количества Sn (0,006%) замедляет образование зон в сплаве А1 + 1,7% Си. Оказалось, что энергия активации процесса в тройном сплаве составляет 1,Ы0 дж (—0,7 эв), а в двойном 0,8-10 дж (0,51 эв). По-видимому, энергия связи между вакансиями и атомами олова на 0,32-10 дж (0,2 эв) больше, чем между вакансиями и атомами меди олово отвлекает от меди вакансии, необходимые для образования зон. Показано, что индий задерживает образование зон Г—П и фазы в", но способствует образованию частиц 6. Последнее объясняется, изменением состояния поверхности раздела матрицы и промежуточной фазы и уменьшением размера критического зародыша (Силкок). Известно также сильное [c.241]

Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие при отпуске углеродистой стали, неоднозначно. На первую стадию распада мартенсита (при нагреве до 200 °С) лепфующие элементы не оказывают какого-либо существенного влияния. На вторую стадию распада мартенсита (третье превращение при отпуске) многие легируюпще элементы влияют очень сильно, замедляя процесс образования и рост карбидных частиц (е-карбида и РезС) и соответственно тормозя процесс распада мартенсита. В легированных сталях состояние отпущенного мартенсита, обладающего высокой твердостью, сохраняется вплоть до температур 450-500 °С. Наиболее сильно тормозят распад мартенсита Сг, W, Мо, V, Со и Si. [c.442]

П. Барденгоер и Р. Блекман изучали влияние различных элементов на степень переохлаждения жидкого железа в объеме 20 см . При плавлении образца в печи Таммана без шлаковой защиты металл переохлаждался всего на 30° С. Повторные переплавы приводили к постепенному увеличению переохлаждения, что свидетельствует о дезактивации нерастворимых примесей. При четвертом переплаве переохлаждение достигло 137° С. Плавление железа под шлаком способствовало повышению переохлаждения. Уже после первого расплавления и перегрева расплава на 20° С металл переохладился до 258° С. После второго переплава при переохлаждении (170° С) время ожидания появления первого ц. к. составляло 10 мин, а после третьего переплава при большем переохлаждении (198° С) время ожидания оказалось более длительным (42 мин). Заметного переохлаждения расплава не наблюдалось, если перегрев был [c.134]

Значительное влияние легирующих элементов на развитие обратимой отпускной хрупкости стали и сплавов железа объясняется их воздействием на протекание основных процессов, определяющих степень охрупчивания. Так, во-первых, легирующие элементы могут влиять на зернограничную сегрегацию охрупчивающих примесей во-вторых, они способны сами сегрегировать по границам зерен, изменяя при этом межзеренное сцепление, и, в-третьих, важным фактором является влияние легирующих элементов на микроструктуру сплава, от которой также зависят закономерности развития отпускной хрупкости. [c.54]

Герцрикен и Дехтяр [765] изучали влияние добавок третьих элементов в количестве по 1 /о каждого на скорость диффузии хрома в железе при тв.мпературах 950—1050° С. Олово замедляет эту окорость, вольфрам и никель почти не влияют на нее, а титан, ре.мний, ниобий и бериллий уменьшают ее на величину от половины до целого порядка. Советские исследователи приходят к выводу, что титан и кре.мний должны повышать у оплавов железа с. хро.мом их сопротивление окислению, тогда как присадка олова должна быть признана ущербной. Присадку олова они признают нецелесообразной. Однако при учете соображений Вагнера, изложенных в подразделе гл. 2 о сплавах с благородными металлами, следовало бы ожидать обратную картину. Добавка третьего элемента, ускоряющего диффузию хрома, должна ускорять образование защитного слоя, смещая тем самым благоприятное воздействие в сторону более низкого содержания хрома. С этой точки зрения олово представляется целесообразной до-ба1Вкой. Однако это предположение трудно проверить экспериментально, поокольку присадка третьих элементов способна сопровождаться побочными явлениями, особенно в окисных слоях, полностью затемняющими влияние окорости диффузии в сплавах. [c.327]

С другой стороны,. имеются попытки объяснить влияние кремния диффузионными процессами. Л. Горн [17] предположила, что добавка третьего эле- мента в сплаве N1 — Сг может увеличивать скорость диффузии хрома и тем самым содействовать более быстрому образованию слоя СГ2О3, который, по ее мнению, обеспечивает хорошую окалиностойкость. нихромов.. В работе [33] также указывается, что добавка третьего элемента может способствовать образованию защитного слоя, увеличивая. скорость диффузии. [c.101]

Сильная зависимость о и 5 от х при х>2/3 позволяет предположить, что избыточный таллий присутствует в виде ионов, как в сплавах Т1—Те. Было исследовано влияние легирования третьим элементом как для сплавов, содержащих серу, так и для сплавов, содержащих селен [148, 150, 154, 190, 193]. Используя методы, аналогичные описанным в гл. 7, 1, для сплавов Т1—Те [50], японская группа исследователей определила валентности таллия>и ряда примесей, которые представлены в табл. 7.1. Найдено, что таллий является одновалентным в сплавах с селеном и серой так же, как в системе Т1—Те. Различие в валентностях примесей име место только в случае индия, который трехва- [c.220]

На функционально-логическом уровне необходим ряд положений, упрощающих модели устройств и тем самым позволяющих анализировать более сложные объекты по сравнению с объектами, анализируемыми на схемотехническом уровне. Часть используемых положений аналогична положениям, принимаемым для моделирования аналоговой РЭА. Во-первых, это положение о представлении состояний объектов с помощью однотипных фазовых переменных (обычно напряжений), называемых сигналами. Во-вторых, не учитывается влияние нагрузки на функционирование элементов-источников. В-третьих, принимается допущение об однонаправленности, т. е. о возможности передачи сигналов через элемент только в одном направлении — от входов к выходам. Дополнительно к этим положениям при моделировании цифровой РЭА принимается положение о дискретизации переменных, их значения могут принадлежать только заданному конечному множеству—алфавиту, например двоичному алфавиту 0,1 . [c.189]

Процесс нарушения когерентности сопровождается уменьшением напряжений температура его окончания является температурой снятия напряжений II рода (стц)- Одновременно снимаются напряжения III рода(стш). Уменьшение блоков а-фазы происходит не только из-за нарушения когерентности решеток, но и вследствие снятия упругих напряжений в результате пластических сдвигов в микрообластях под воздействием значительных упругих напряжений в условиях повышенной пластичности металла. Температуры, при которых происходит дробление блоков, и соответствующие температуры, при которых изменяются механические свойства, могут изменяться под влиянием упругих напряжений кристаллической решетки, определяемых степенью деформации, содержанием С и легирующих элементов. При третьем превращении могут протекать начальные стадии рекристаллизации твердого раствора (а-фазы), деформированного в результате внутрифазового наклепа. [c.109]

Здесь поперечная сила Z n = хгвн — т характеризует эффективность оперения, обусловленную интерференцией с корпусом. Первый член в правой части (2.3.22) определяет влияние на поперечную силу добавления горизонтального оперения к корпусу, а второй и третий — соответственно верхней, а затем нижней вертикальных консолей. Заметим, что в более общем случае эти консоли могут быть неодинаковыми. Эти три члена можно записать в нормализованном виде, отнеся их к значениям поперечной силы соответствующего изолированного элемента [c.169]

Влиянию ионного внедрения шести различных элементов в поверхностные слои стали 45 на триботехнические характеристики при фреттинг-процессе посвящена работа [181]. Авторы рассматривают ионную имплантацию как технологию, позволяющую получать пленку-покрытие, своеобразный поверхностный сплав с переменным составом, постепенно переходящий в основной металл. Результаты испытания на изнашивание при фреттинг-коррозии показали, что образцы после имплантации изнашиваются меньше. Так, при внедрении ионов бария фреттинг-усталостная прочность при базе 10 — 10 циклов повышается более чем на 30%. Это происходит вследствие того, что во-первых, на поверхности образца образуется плотная, прочная и пластичная окисная пленка ВаТЮз, во-вторых, отсутствует явление схватывания, в-третьих, в поверхностных слоях наводятся весьма значительные напряжения сжатия. Нанесенные пленки уменьшают коэффициент трения на 10—17% и сохраняют его в течение длительного времени испытаний, причем изнашивается в основном неупрочненный контробразец. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...