Коэффициент гистерезиса

На рис. 81 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды X колебания напряжении за цикл деформации. Циклическая вязкость серых чугунов в 5-6 раз больше, чем углеродистых сталей и в 10-20 раз. чем легированных [c.170]

Резиновый шнур состоит из нитей прямоугольного сечения, растянутых до 150—200% начальной длины и фиксированных в таком состоянии текстильной оплеткой. Коэффициент гистерезиса шнуров не превышает 0,18. [c.264]

Пластинчатые амортизаторы (буферы) набирают из резиновых пластин. Коэффициент гистерезиса 0,25—0,5 при сжатии на 25-50% свободной высоты. Разрушение (растрескивание) резины наблюдается при 50—60% обжатии. Буфер поглощает большую работу, если пластины при сжатии имеют возможность свободно расширяться в стороны. Для этого между пластинами прокладывают гладкие тонкие металлические шайбы. [c.264]

На рис. 92 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды т колебания напряжений за цикл деформации. Как видно из диаграммы, циклическая вязкость серых чугунов в 5—6 раз превышает циклическую вязкость углеродистых сталей и в 10- 20 раз циклическую вязкость легированных сталей. Высокопрочные чугуны по величине циклической вязкости примерно равноценны сталям, модифицированные чугуны занимают промежуточное положение между серыми и высокопрочными. [c.167]

Величину циклической вязкости характеризуют коэффициентом ф гистерезиса (процентное отношение потери V энергии за цикл дефор.мации к полной энергии и> дефор.мации) [c.170]

Показателями основных свойств упругих элементов являются упругая характеристика, коэффициент жесткости, коэффициент чувствительности, упругое последействие и упругий гистерезис. [c.460]

Коэффициентом поглощения г ] (или относительным гистерезисом) называют отношение энергии И/, рассеиваемой за один период гармонического колебания, к максимальной упругой энергии U [c.230]

При углах атаки, больших критического (a p), отрыв потока распространяется по большей части поверхности крыла и коэффициент подъемной силы уменьшается. Следует отметить, что при увеличении угла атаки (в области закритических его значений) коэффициент подъемной силы изменяется по одной кривой, а при уменьшении — по другой (см. участки кривых а и ft на рис. 12.4), т. е. имеется гистерезис кривой ,ja = /( ) [c.678]

Коэффициент теплопроводности твердого молочного жира л (рис. 6.8), как и других неметаллических материалов, возрастает с повышением температуры, но не зависит от режима обработки и от йодного числа. Эти факторы начинают влиять на X в процессе плавления отдельных фракций — в режиме нагрева эффективная Я меньше, чем в режиме охлаждения, т. е. наблюдается тепловой гистерезис максимальная разница в Я, составляет 10 % при 0 С. Гистерезис по Я нельзя объяснить только инерционностью системы, поскольку метод циклов предусматривает строгое выдерживание стационарного режима видимо, при плавлении жидкие фракции иначе располагаются в твердом жире, чем при затвердевании. [c.142]

На рис. 10.20 показана зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от плотности теплового потока. Кривая ОА соответствует режиму пузырькового кипения, кривая Г —режиму пленочного кипения. Точка А определяет критические параметры. Если тепловая нагрузка -превышает критическую, наблюдается резкий переход от пузырькового режима кипения к пленочному, причем теплоотдача резко уменьшается (линия АВ). Однако возврат к режиму пузырькового кипения происходит при значительно меньших тепловых нагрузках (точка Б и линия БД), т. е. опыты обнаруживают гистерезис при переходе от пленочного кипения к пузырьковому. [c.172]

Длину и сечение постоянного магнита можно определить, пренебрегая рассеянием по экспериментально определенной спинке петли гистерезиса для данного материала, воспользовавшись приведенными выше формулами. В идеальном случае В и Я должны быть координатами точки (Во и Яо на рис. 141), которой соответствует максимальная магнитная энергия. Значения Во и Но, соответствующие максимальной магнитной энергии, зависят от формы кривой размагничивания. Форма кривой размагничивания между точками В, и характеризуется так называемым коэффициентом выпуклости [c.200]

Важным показателем свойств материалов с ППГ является коэффициент прямоугольности петли гистерезиса А у, который определяется как отношение остаточной индукции к максимальной магнитной индукции k y - в г1 в шах 1- [c.104]

Коэффициент выпуклости приближается к единице с увеличением прямоугольности петли гистерезиса. Максимальная энергия магнита тем больше, чем больше остаточная индукция 3 г, коэрцитивная сила Не и коэффициент выпуклости у- [c.106]

F x) имеет две ветви, причем верхняя ветвь соответствует нагрузке, а нижняя— разгрузке (рис. 55, г). Контур, образован-ный,этими ветвями, называется петлей гистерезиса. Площадь, расположенная внутри петли гистерезиса, пропорциональна работе, затраченной за один цикл на преодоление сил неупругого сопротивления. Отношение этой работы к работе, затраченной на деформацию, называется коэффициентом рассеяния. [c.188]

Приборы контроля механических свойств по остаточной индукции и магнитной проницаемости. Короткие детали с большим коэффициентом размагничивания имеют петлю гистерезиса (в координатах индукция — напряженность внешнего магнитного поля), сильно наклоненную к оси напряженности поля. При этом участок петли во втором квадранте плоскости (—Н, -]-В) становится прямолинейным (рис. 38). [c.74]

Таким образом, зная закон изменения ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения в зависимости от степени исходного деформирования, уравнение обобщенной диаграммы деформирования может быть определено по диаграмме исходного нагружения /(5 /2) и известным коэффициентам А, А, а, р. [c.70]

Существенное развитие получили косвенные методы, основанные на автоматической записи основных параметров процесса термомеханического нагружения. Величину пластической деформации за цикл рассчитывают по зависимостям термического удлинения и усилия в образце от температуры в наиболее нагретой части образца, получаемым на двух двухкоординатных приборах одновременно. В случае варьируемой жесткости нагружения пластическую деформацию за цикл для любого температурного интервала петли гистерезиса Р—t вычисляют как произведение коэффициента жесткости защемления К на температурное удлинение свободного образца для данного температурного интервала [66]. / [c.32]

Теперь не представляет труда написать общее выражение коэффициентов Фурье С для восходящей ветви петли магнитного гистерезиса (без учета первого члена (14)) [c.14]

Коэффициенты Фурье для петли магнитного гистерезиса. [c.16]

Выше вычислены коэффициенты Фурье для восходящей и нисходящей ветвей петли магнитного гистерезиса. Поэтому коэффициенты для самой петли могут быть найдены из выражения [c.16]

В этих формулах еа и уа — амплитуды деформаций Аен и Ау — неупругие деформации за цикл В — удельная энергия, необратимо рассеянная за цикл /сф — коэффициент формы петли гистерезиса. В случае неоднородного напряженного состояния в приведенных выше формулах, как уже отмечалось, использовались действительные значения напряжений и неупругих деформаций. [c.4]

Для оценки рассеянной энергии часто в практике применяется безразмерная величина фо, известная как коэффициент поглощения. По аналогии с ней можно ввести соответствующие безразмерные коэффициенты неупругости для силового гистерезиса на базе (е ) и Ох (бу) для деформационного гистерезиса 8у (81 ) соответственно [c.22]

В соотношении (2) п = а/с1 р — коэффициент упрочнения вдоль петли гистерезиса п = йа (1г — наклон кривой деформации в цикле Е — модуль Юнга. [c.130]

Площадь петли гистерезиса, соответствующей одному симметричному циклу, составляет hw = Ц [е(/)]2, (29.30) коэффициент поглощения (29.31) [c.169]

Так как площадь петли гистерезиса пропорциональна квадрату амплитуды деформации, то коэффициент поглощения оказывается величиной постоянной. [c.169]

Обработка кривых позволила получить следующие параметры гидроусилителя наибольший расход во внешней цепи золотника 200 см /с, нелинейность 4 %, коэффициент усиления по расходу 4000 см /с, зона нечувствительности 1 %, несимметрия 0,14 %, коэффициент усиления по давлению 36 МПа, гистерезис 4 %. Максимальная скорость на штоке 20 см/с при дискретности 0,07 мм. [c.164]

Для испытаний и настройки радиоизотопных релейных приборов промышленность выпускает специальный стенд СИРРБ-1 , с помощью которого можно определить ориентировочные значения радиометрических параметров блоков и проверить значения следующих основных параметров радиоизотопных релейных блоков порога срабатывания, порога отпускания, номинального времени срабатывания, номинального времени отпускания, статистической надежности, коэффициента гистерезиса, средней частоты ложных срабатываний на выбранном уровне облучения зондов. [c.352]

Здесь ад и в — коэффициенты теплоотдачи от продуктов еюрания к Стенке и от стенки к воздуху (газу), Вт/(м2-°С) Тд и Тв — длительность дымового и воздушного (газового) периодов, ч ijj — коэффициент, корректирующий внутреннее тепловое сопротивление насадки при реальных циклических условиях ес работы 5э — эффективная полутолщина кирпича, м X—коэффициент теплопроводности материала кирпича, Bt/( I ° ) р — объемная плотность кирпича насадки, кг/м с — теплоемкость кирпича насадки, кДж/(кг-°С) —коэффициент гистерезиса температуры насадки средней по массе в дымовой и воздушный периоды. [c.264]

При расчете коэффициентов теплопередачи принимаем для насадкй Сименса 1 5 = 1/3, Коэффициент гистерезиса 1=10. Тогда по формуле (У1П.31) для одного цикла [c.276]

Отдача пружины характеризуется коэффициентом качестваКо, учитывающим потерю энергии на гистерезис и межвитковое трение. Ко определяется как отношение момента при спуске реальной пружины к расчетному моменту УИр, т. е. к теоретическому. [c.474]

Магнитострнкционные материалы. Основными характеристиками магнитострикционных материалов (см. табл. 27.32), применяющихся для изготовления магнитострикционных преобразователен, являются коэффициент магнитомеханической связи К, квадрат которого равен отношению преобразованной энергии (механической или магнитной) к подводимой (соответственно магнитной или механической), динамическая маг-гщтострикционная постоянная a=(da/dS)s и маг-ьитострикционная постоянная чувствительности Л= ((ЗВ/а)где а — механическое напряжение, Я/м , В — магнитная индукция, Тл, а индексы и Я означают неизменность деформации и магнитного поля. Величина а существенна для работы излучателей, а Л — для работы приемников. Плотность р и модуль Юнга Е определяют резонансную частоту преобразователей от механической прочности, магнитострикции насыщения X и индукции насыщения Вь зависит предельная интенсивность магнитострикционных излучателей механическая добротность Q, удельное электрическое сопротивление р.-,л и коэрцитивная сила Не определяют потери энергии на вихревые токи и гистерезис при работе преобразователя. Значения К, а, Л существенно зависят от напряженности подмагничивающего поля, значение которого Яопт, отвечающее максимуму К, обычно называют оптимальным. [c.615]

Важным показателем свойств ферритов, имеющих пря.моуголь-ную петлю гистерезиса, является ее коэффициент прямоугольности, определяемый как отношение остаточности индукции к максимальной магнитной индукции. Этот коэффициент всегда меньше единицы и достигает у ферритов 0,9. [c.27]

Теоретически коэффициент у изменяется от 0,25 (линейная зависимость В or Н при размагничивании) до 1,0 (спинка петли гистерезиса прямоугольной формы). Практически для магнитотвердых материалов коэффициент у изменяется от 0,3 для сплавов Со—Pt до 0,7 и йолее для сплавов типа алнико. [c.200]

Крутящий момент <гистерезисного двигателя возникает вследствие гистерезиса материала ротора. При включении двигателя в сеть переменного тока создается вращающееся магнитное поле. Ротор вращается синхронно с магнитным полем с некоторым углом рассогласования. Крутящий момент идеального гистерезисного двигателя не зависит от частоты вращения ротора, а определяется только свойствами материала ротора (его объемом и величиной удельных потерь на гистерезис). Следовательно, необходимо иметь данные о величине удельных потерь на гистерезис в зависимости от индукции или напряженности поля при определенном характере перемагничивания. Поэтому основной характеристикой материала гистерезисных двигателей является PJHm, эта величина должна быть большой. Чем больше прямоугольность петли, тем больше потери на гистерезис. Поэтому другой характеристикой является коэффициент выпуклости кривой [c.228]

Явление г и с т е р е з и-с а. При построении зависимости а=/(<7) в условиях повышения плотности теплового потока появление первых паровых пузырей и переход к развитому кипению происходят при более высокой плотности теплового потока по сравнению с ее значением, отвечающим прекращению процесса кипения дак при проведении опыта в обратном направлении. В связи с этим в интервале значений q между и <7нк коэффициенты теплоотдачи в первом случае (опыт с повышением q) оказываются меньше, чем во втором. Это объясняется тем, что при переходе от низких к более высоким плотностям теплового потока не все центры парообразования соответствующего радиуса кривизны (при данном перегреве жидкости) оказываются активными. Часть из них еще заполнена жидкостью и не может генерировать паровую фазу. При переходе от высоких значений q к более низким практи-чески все центры, соответствующие данному температурному напору, являются активными. Рассмотренное явление получило название гистерезиса по тепловому потоку. На рис. 7.4 и 7.5 представлены опытные данные, полученные при кипении фреона-22 на никелевой трубке [39] и при кипении неона на платиновой проволоке. В последнем случае опытные данные представлены в виде зависимости плотности теплового потока от температурного напора At=t -r— н. Из риснунков видно, что коэффициенты теплоотдачи на нижней ветке петли гистерезиса могут быть в два (и более) раза ниже, чем на верхней. Это всегда следует учитывать при обобщении опытных данных, полученных в переходной области. [c.193]

Ферриты с П П Г. Для запоминающих устройств вычислительной техники особенный интерес представляют ферриты, обладающие прямоугольной формой петли гистерезиса. К материалам и изделиям этого типа предъявляются специфические требования, и для их характеристики используются дополнительные параметры. Основным из таких параметров является коэффициент прямо-угольности петли гистерезиса Л п, представляющий собой отношение остаточной индукции В, к максимальной индукции Быапс [c.287]

Циклическую деформацию (лолную и неупругую) при условии постоянства коэффициента усиления аппаратуры по горизонтальной оси Кх можно определить по формулам Аг=КхЛх, Ва=КхХа, где Д — ширина петли гистерезиса по экрану осциллографа Хг. — амплитуда по экрану осциллографа. [c.144]

Заметим, что при обработке экспериментальных диаграмм использование полинома высокой степени в выражении (2.6.10) нежелательно. Случайные отклонения, появляющиеся при определении значений параметра Я по экспериментальным диаграммам, по отношению к соответствующим значениям, подсчитанным по осредненной диаграмме, подчиняющейся степенному закону изменения ширины петли пластического гистерезиса [62], существенно искажают матрицу коэффициентов в системе (2.6.12), что приводит к совершенно неверному определению функции / (к> [ Тщах ). [c.129]

На рис. 5.3.5 приведены экспериментальные данные по коэффициенту р(з-Е), полученные при установившейся петле гистерезиса для различных чисел циклов нагружения стали Х18Н10Т и вычисленные по формуле (5.3.5) при р = 0,275 и рр = 0,475 (сплошные линии), при Це = 0,25 и рр = 0,5 (пунктир). Соответствие интерполяционной формулы и эксперимента достаточно хорошее можно отметить повышенный разброс экспериментальных данных, связанный со сложностью проведения опыта. [c.242]

С переменным модулем вследствие изменения температуры. Процессы упрочнения и разупрочнения происходят с различной интемсивностью в верхней и нижней точках температурного цикла, вследствие чего наблюдается сдвиг петли гистерезиса ио оси напряжения и изменяется коэффициент асимметрии нагружения по числу циклов. Размах напряжений Ла может существенно изменяться по числу циклов ири этом в отличие от изотермического малоциклового нагружения ироцессы. циклического упрочнения и разупрочнения могут чередоваться. [c.55]

Для проверки пригодности предложенной статистической модели описания механического гистерезиса был выполнен расчет в предположении, что функция f(o , а,) =fo= onst. При этом учитывалось, что плотность дислокаций изменяется по закону [8] i7=.i/oexpa0 ( — постоянный коэффициент), а О 0с сг, Легко показать, что аналогичную зависимость между плотностью дислокаций и напряжением можно также получить из системы уравнений статистической теории дислокаций [6]. Исходя из этого, получены следующие уравнения [c.164]

Для получения расчетных характеристик, соответствующих экспериментально установленной области существования нерас-пространяющихся усталостных трещин, были использованы опытные данные Н. Фроста (см. рис. 5). Характеристики исследуемого материала модуль упругости = 2-10 МПа, предел текучести От = 300 МПа, коэффициент упрочнения 1,2-10 МПа. Для упрощения построения петли циклического гистерезиса были приняты одинаковые характеристики материала при растяжении и сжатии. Были выбраны три уровня амплитуд внешнего нагружения, соответствующие трем характерным областям гЬ5,7 кН — для области, где усталостная трещина развивается по полного разрушения образца 3,5 кН — для области, где было обнаружено существование нераспространяющихся усталостных трещин, и 2,1 кН —для области, где вообще не наблюдали возникновения усталостных трещин. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...