Сплавы Растяжение при повышенных температурах

Различная техника испытания может быть использована для оценки чувствительности титановых сплавов к высокотемпературному солевому КР. Наиболее общими являются а) оценка свойств на растяжение при повышенных температурах и при комнатной температуре после их испытания очевидно, что наличие предварительной усталостной трещины не является необходимым условием для растрескивания в горячих солях растрескивание происходит на некотором расстоянии от предварительно нанесенной [c.345]

Сортамент 258 ---из сплавов алюминиевых деформируемых — Механические свойства 18 — Механические свойства при различных температурах 54 — Механические свойства при растяжении при повышенных температурах 51 — Применения 74 --из сплавов алюминиевых деформируемых заклепочная — Механические свойства 35, 63 — Механические свойства при повышенных температурах 58 — Химический состав 17 [c.298]

Для выявления способности черного или цветного металла к деформации в горячем состоянии пользуются характеристиками механических свойств, определяемыми при испытаниях на растяжение при повышенных температурах (до 1200° С) по ГОСТ 9651—73, результатами испытаний по определению ударной вязкости ан при нормальных (ГОСТ 9454—60) и повышенных (ГОСТ 9456—60) температурах. Кроме того, учитывают влияние на изменение химического состава и фазовых превращений металла или сплава исходного структурного состояния, температуры, схемы напряженного состояния, степени и скорости деформации на изменение механических свойств металла в процессе горячей деформации. [c.41]

У стальных деталей, не имеющих значительных концентраторов напряжений и работающих при температуре, близкой к нормальной, наклеп увеличивает предел выносливости в среднем, примерно на 30% [87]. Но для деталей из жаропрочных сплавов, работающих при повышенной температуре, значительный и сквозной наклеп, созданный растяжением, в 2—3 раза и более снижает длительную статическую прочность. Поэтому детали из жаропрочных сплавов должны изготавливаться так, чтобы наклепа не было или чтобы он был незначительным, так как наличие в поверхностном слое наклепа и искажений зерен металла вызывает ускоренное окисление и выгорание легирующих элементов, рекристаллизацию сплава в поверхностном слое, что приводит к снижению жаропрочных свойств и преждевременному разрушению деталей. [c.18]

Сопротивление сплавов ползучести при повышенных температурах изучалось в работах [79—84]. По данным [81—84] присадка 0,1 ат.% Аи повышает сопротивление ползучести и длительную прочность никеля при 500 и 600° и предотвращает интенсивный рост зерна в процессе ползучести. Испытаниям подвергали образцы деформированных сплавов, закаленные от 1000 и 1200°. В работе [82] было также установлено, что дальнейшее повышение сопротивления ползучести и длительной прочности такого сплава прн 500° может быть достигнуто путем предварительного деформирования образцов при 20° растяжением на 20—25%. [c.136]

Данные о механических свойствах сплава Н5-31 после кратковременных и длительных испытаний на растяжение при повышенных температурах приведены в табл. 61 и 62. [c.1313]

Нанокристаллические сплавы. Исследование сверхпластического поведения проводилось для сплавов, поскольку наноструктуры обычно характеризуются низкой стабильностью при повышенных температурах и, фактически, нанокристаллические чистые металлы нестабильны часто даже при комнатной температуре. Наноструктуры в сплавах и интерметаллидах более устойчивы. Такие структуры были получены с использованием ИПД кручением в легированном бором интерметаллидном соединении №зА1 (Ni-3, 5 %А1-7,8 %Сг-0,6 %Zr-0,02 %В) [351] и в алюминиевом сплаве 1420 (А1-5,5 %Mg2,2 %Li-0,12 %Zr) [352, 353]. Этот метод (см. гл. 1) имеет преимущество при получении маленьких дисковых образцов (0 = 12 х 0,5 мм) с наноструктурой. Образцы для механических испытаний на растяжение с длиной рабочей части 1 мм были вырезаны электроискровой резкой из дисков, подверженных ИПД кручением. Испытания на растяжение проводи- [c.203]

Машина типа 1246 Р-2/2300-1 предназначена для испытания образцов жаропрочных и тугоплавких металлов и сплавов на растяжение, кратковременную ползучесть и релаксацию при повышенных температурах в различных средах. [c.164]

Известно, что при деформации растяжением при низких температурах физический предел текучести и временное сопротивление мелкозернистых материалов имеют высокие значения [51, 52 ] у сплавов с мелкими зернами скорость ползучести при низких температурах также мала. Однако при повышенных температурах сопротивление ползучести больше у сплавов с крупными зернами [53, 541. При низких температурах зависимость скорости установившейся ползучести от размера зерен d Выражается как ос ос сР, при высоких температурах — ос fd, при промежуточных температурах, комбинируя два приведенных выше соотношения, получают [c.79]

Экспериментальные и теоретические исследования растяжения образцов алюминиевого сплава при повышенных температурах и больших деформациях с постоянными скоростями обычной деформации и условного напряжения описаны в работе [41]. [c.71]

Аналогично описанным выше исследованиям растяжения образцов алюминиевого сплава при больших деформациях было проведено изучение сжатия образцов этого сплава при повышенных температурах и больших деформациях [51 ]. При этом так же, как и в случае растяжения, испытания проводились при постоянной силе (ползучесть) и при постоянных скоростях обычной деформации и условного напряжения. Кривые ползучести при сжа- [c.75]

К эксплуатационным факторам, влияющим на прочность соединения, относятся условия нагружения паяных соединений и условия их эксплуатации. К условиям нагружения относится характер приложения нагрузки, скорость нагружения, температура. Так, стыковые паяные соединения хорошо работают при растяжении и выдерживают гораздо меньшие нагрузки при изгибе или ударе. При повышении температуры эксплуатации паяного изделия прочность соединения, как правило, падает. Однако при сравнительно невысоких температурах за счет диффузионного выравнивания и легирования состава сплава паяного шва возможно даже некоторое повышение прочности соединения. [c.209]

На рис. 1 приведены графики деформации образцов при 400 и 800° С и скорости растяжения около 1,5% в час. Как видно, при повышении температуры испытания наблюдается изменение характера кривых деформации. Если при 400° С кривые свидетельствуют об упрочнении образцов никеля и его сплавов в процессе растяжения до конца испытания, то при 800° С упрочнение наблюдается только на первых стадиях деформирования, в то время как дальнейшее растяжение происходит при постоянном напряжении. [c.77]

В табл. 2 представлены результаты испытаний на растяжение при комнатной температуре для типичных сплавов. Добавки-тантала не приводят к заметному повышению прочности, добавки вольфрама, молибдена и ванадия способствуют упрочнению [c.184]

Для этих экспериментов используют обычные образцы ИМЕТ-1 длиной 150 мм, но без выточки. Например, при изучении влияния пластической деформации аустенита на его устойчивость в температурном интервале бейнитного превращения образцы, установленные в зажимы деформирующего устройства машины ИМЕТ-1, нагревают выше Лсз на 100—500° С и охлаждают с различными скоростями, обеспечивающими в отсутствие деформации получение чисто мартенситной структуры. Деформацию аустенита (растяжением) производят либо в процессе непрерывного охлаждения, либо после охлаждения до некоторой постоянной температуры с последующей выдержкой при ней в течение различного времени с дальнейшим резким охлаждением до комнатной температуры. В первом случае температуру деформации изменяют в интервале 850—400° С, а во втором 500—300° С. Аналогичную методику применяют и при исследовании термомеханической обработки сталей и сплавов титана, а также при термомеханической обработке, если режимы последней предусматривают деформацию при повышенных температурах или нагрев с целью полигонизации структуры. [c.88]

Результаты кратковременных испытаний на растяжение при повышенных температурах отлитого в землю и подвергнутого искусственному старению (Т1) сплава RR50 после нагрева в течение 4 час. при температурах испытаний [c.107]

Superplasti ity — Сверхпластичность. Способность некоторых металлов (чаще алюминия и сплавов на основе титана) очень сильно деформироваться при растяжении при повышенных температурах и контролируемой скорости деформации. [c.1057]

В дальнейшем путем активного растяжения при. повышенных температурах с последующим отжигом жаропрочных сплавов на хромо-никелевой основе удалось добиться повышения их срока службы до 30—40 раз [2]. Такое повышение жаропрочности после механико-термической обработки объясняется полигонизацией металла, оказывающей сопротивление ползучести, а также образованием облаков Котрелла вокруг дислокаций. [c.70]

Механические свойства алюминиевых сплавов при кратковременном растяжении при повышенных температурах, так же как и свойства при комнатной температуре, изменяются в широком диапазоне (см. табл. 196—201). Наиболее низкие значения предела прочности и предела текучести и высокая пластичность при кратковременном растяжении при повышенных температурах наблюдаются у термически неупрочняемых алюминиевых сплавов типа АМг и АМц. Несколько более высокий уровень прочностных свойств при достаточно высокой пластичности отмечается у малолегированных термически упрочняемых сплавов АД31, АДЗЗ и Д18П. [c.439]

Средние значения предела прочности и предела текучести при кратковременном растяжении при повышенных температурах при сравнительно хорошей пластичности наблюдаются у алюминиевых сплавов типа дуралюмин, например у Д1, Д16, ВД17, М40, Д19, ВАД-1, АК4-1, АК8, а также у сплавов типа Д20. Среди этой группы сплавов наиболее высокие значения прочностных свойств при температурах выше 150° С отмечаются у жаропрочных алюминиевых сплавов АК4-1, Д16, Д19, ВД17, М40, Д20, Д21. [c.439]

Высокие значения прочностных свойств и пониженная пластичность прн кратковременном растяжении при повышенных температурах отмечаются у сплава ВАД23. Наряду с этим сплав ВАД23 обладает высокими исходными характеристиками предела прочности и предела текучести при комнатной температуре. [c.439]

Металлы. Методы испытания на растяжение при повышенных температурах. Стандарт распространяется на черные и цветные металлы и сплавы и изделия из них и устанавливает методы кратковременных статических испытаний на растянссние для определения при повышенных (до 1200° С) [c.501]

Если сопоставить характеристики этих сплавов и легированной стали 40ХНМА, имеющей предел прочности при растяжении, равный 100 nejMMP-, и удельный вес около 7,8 то окажется, что детали одинаковой прочности из алюминиевых сплавов легче. Конечно, это справедливо далеко не при всех условиях. Известно, в частности, что алюминиевые сплавы быстро теряют прочность при повышении температуры, а это создает ряд трудностей в применении их для деталей, работающих длительное время при высоких температурах. [c.157]

Фиг. 119. Изменение предела прочности при растяжении поршневых сплавов при повышенных температурах после ЗООчасовой выдержки при температуре испытания /—АК4

Нримссь водорода мало влияет на механические свойства нелегированного титана при растяжении, но она очень резко ухудшает ударную вязкость металла. Хотя при повышенных температурах водород хорошо растворяется в титане, при температурах ниже 300 его растворимость резко уменьшается. В результате этого при комнатной температуре происходит выделение гид ридной фазы TiH. Присутствие в структуре титана этой фазы, количество которой зависит непосредственно от количества примеси водорода, является причиной резкого снижения ударной вязкости. Растворимость водорода в двухфазных титановых сплавах довольно значительна. Присутствие избыточного водорода в количестве 0,015 0,020% приводит к медленному охрупчиванию Гюльи1инства сплавов на основе а-титана. [c.776]

Усталость. Эвтектики, как правило, отличаются прекрасной усталостной прочностью при испытаниях в условиях циклического растяжения. Для сравнения, если никелевые суперсплавы при 22 °С обычно имеют значение отношения предела усталости к пределу прочности при растяжении равное 0,25—0,3, то для эвтектических сплавов ota это отношение возрастает до 0,62, а для эвтектики у/у —3 (О % Сг) — до 0,84. При повышенных температурах это отношение для сплавов ota и Nita возрастает до еще более высоких значений. [c.302]

В то время, как большинство современных кобальтовых сплавов в качестве основного элемента для твердорастворного упрочнения содержат W, в наклепываемые сплавы Multiphase с этой целью вводят исключительно добавки Мо в количестве до 10 % (по массе) [З]. Ниже этот подход будет рассмотрен более широко. Было показано [4], что у литейных сплавов, таких как FSX-414 и ММ-509, замена W на эквивалентные по атомной концентрации добавки Мо повышает характеристики пластичности при кратковременном растяжении и испытании на длительную прочность (то и другое при повышенных температурах) без уменьшения прочности. Кроме того, происходит снижение цены и плотности (при небольшом изменении коэффициента термического расширения и микроструктуры). Правда, добавки Мо вызывают легкое снижение температур ликвидус и солидус с расширением полного интервала кристаллизации, что приводит к некоторому изменению в морфологии карбидных выделений и образованию дополнительного количества эвтектического карбида. [c.176]

При повышении температуры деформирования активизация термически активируемых диффузионных механизмов пластического течения диспер-сионно-урочненных сплавов приводит к качественному изменению законов формирования дефектной структуры. Так, при высокотемпературном (Т > 873К) статическом растяжении образцов из сплава Nb—Мо—ZrOj, начиная с малых степеней деформации (е 0,02) на границах зерен преимущественно вблизи крупных включений либо в тройных стыках наблюдается образование локальных полос ПД-зон мощного локализованного сдвига (у > I) шириной 0,5—50 мкм, разориентированных относительно матрицы на разные углы [157]. Вне зон локализации начиная с [c.97]

Механические свойства при растяжении образцов, вырезанных из различных зон штамповок, при комнатной температуре приведены в табл. 60, а при повышенных — в табл. 61. Длительная прочность поковок дисков трех партий при температуре 500° С дана в табл. 62, а п табл. 63—предельные значения механических свойств штамповок дисков из сплава ВТ25 при различных температурах. [c.124]

Фрактографическйй анализ поверхностей изломов образцов после испытания на растяжение при комнатной температуре показал, что все железомарганцевые сплавы высокой чистоты и 7-сплавы промышленной чистоты разрушаются транскристаллитно вязко. Увеличение содержания примесей внедрения в сплавах промышленной чистоты сопровождается изменением характера разрушения и повышением температуры порога хладноломкости, что нагляднее всего просматривается на а-сплавах. [c.163]

При повышенных температурах наблюдается рост скоростей развития усталостных трещин, связанный с уменьшением предела текучести и активизацией окислительных процессов, При этом начинает оказывать влияние частота нагружения при снижении частоты увеличивается скорость V. Типичными являются результаты, приведенные в работе Омура и др. [26]. Испытывались компактные образцы из сплава HS-188, имеющего химсостав, % Сг 21,82 W 13,83 Fe 1,4 С 0,10 Si 0,44 Со 39,84 Ni 21,87 Мп 0,66 Л1 0,19 и другие элементы в малых количествах. Зависимость механических свойств при статическом растяжении от температуры представлена в табл. 3. [c.205]

Рис. 1. Кривые статического растяжения сплава АД-33 ( ), стали ТС (2) в стали 22К (3) при температуре 20° С (а), а также сталей Х18Н10Т (б), ТС (в) и 22К (г) при повышенных температурах

Результаты испытаний приведены на рис. 96, 97. Увеличение скорости деформации при растяжении от б-Ю " сек-1 до 10 сек практически не влияет на характеристики пластичности при комнатной температуре, но существенно влияет на них при повышенных температурах. Интервал температур динамического деформационного старения и температура максимального развития его значительно повышается, температурный интервал динамического деформационного старения расширяется, а абсолютная величина эффекта по сравнению со статическим растяжением практически не изменяется Г95, с, 20 440 463]. Подобные данные получены Г. Н. Мехедом [464] при испытании на динамическое растялсение технического железа, В. С. Зотеевым [465] при испытании армко-железа и сталей Ст.З, 45, У10. Систематические исследования Л. Д. Соколова [466, 467] по изучению влияния температурно-скоростных условий деформирования на сопротивление различных металлов и сплавов пластической деформации, выполняемые преимущественно при деформации осадкой, также показывают, что с увеличением скорости деформации температура динамического деформационного старения повышается. Это обусловлено значительным повышением скорости перемещения дислокаций при увеличении скорости деформации. Динамическое взаимодействие между дислокациями и примесными атомами при возрастании скорости перемещения дислокаций возможно лишь при повышении температуры, стимулирующей соответствующее повышение скорости диффузии примесных атомов. При нарушении этого условия динамического взаимодействия между дислокациями и примесными атомами не происходит, эффект динамического деформационного старения отсутствует. [c.239]

Испытания при температуре около 800° на растяжение, ударную вязкость и прокатка клиновидных образцов сплавов бронзы Бр.ОЦ 4-3 и Бр.ОФ 7-0,2 по методу, разработанному А. И. Чипиженко [10], показали, что титан до 0,5% повышает пластические свойства оловянистых бронз при повышенной температуре. [c.84]

В работе [35] было показано, что на кривых растяжения исследованных сплавов золота с индием при чспытаниях в интервале от —196 до 200° наблюдается площадка текучести. При повышении температуры, р испытания до 590° у сплавов, со- [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...