Истечение через щели

Истечение через капилляр всегда равно истечению через щель [c.449]

Расход М(идкости через уплотнение можно рассматривать как истечение через щель поперечного сечения Fj = t Z)j6 (фиг. 41) под влиянием разности давлений / , —перед уплотнением и pi — за уплотнением, т. е. при входе в колесо [c.358]

ИСТЕЧЕНИЕ ЧЕРЕЗ ЩЕЛИ [c.482]

Истечение через щели 482 [c.539]

Истечение через щели [c.179]

Истечение через щели 179, 180 [c.979]

ИСТЕЧЕНИЕ через ЩЕЛИ [c.639]

Истечение через щели 639 [c.710]

Из рассмотрения фиг. 4 можно получить соотношение между падением давления и величиной расхода жидкости или газа при истечении через щель конечной длины в направлении оси х и бесконечной протяженности по оси г. Высота щели по оси у считается равной радиальному зазору. При выводе этих уравнений среда считалась несжимаемой, а режим течения ламинарным. [c.50]

Расход жидкости при истечении через щель определяется по выражению [c.85]

Отсюда находим коэффициент сжатия струи, который показывает, во сколько раз расход при истечении через щель меньше расхода через сопло той же площади [c.86]

Задача об истечении через щель рассмотрена в разд. 4.6 и там показано, что расход через щель меньше, чем расход через сопло, и.меющее ту же площадь поперечного сечения на выходе (при тех же параметрах торможения на входе и том же давлении на выходе). Обозначим р отношение расхода через щель к расходу через сопло в сопоставимых условиях, о которых говорилось ранее. На рис. 9.24 представлена теоретическая зависимость приведен. [c.264]

Рис. 60. Истечение через щель [c.101]

Коэффициент сжатия я/(я-Ь2). На рис. 70 показаны границы для двухмерного истечения через щель в плоской стенке бесконечно большого резервуара и вспомогательные плоскости и /. Преобразование от О к несложно t=—сЬ й. В плоскости / все линии тока начинаются в со и кончаются в начале координат. Если для удобства математических преобразований ширину сжатой струи произвольно обозначить л, то расход в плоскости г будет равен яУ -, а напряжение стока в начале координат плоскости 1 также составит лVj. Отсюда получается второе соотношение [c.186]

Истечение через элементарную щель площадью Ь 1x1, расположенную на глубине -Г) под уровнем, будет характеризоваться расходом [c.190]

Авторы 1[Л. 639] отмечают, что не было обнаружено явно выраженной зависимости стабильности псевдоожижения от скорости выхода струй из колпачков. Первостепенная зависимость имелась лишь от сопротивления решетки. Опыты (Л. 639] по исследованию влияния скорости выхода газа из колпачков были поставлены довольно убедительно. Одна из решеток имела 16 колпачков с малой скоростью истечения струй в слой через щели кольцевого сечения (внешний диаметр 76 мм, внутренний 50,8 мм). Вторая, с более густым расположением колпачков (36 шт.), имела большую скорость истечения настильных струй через щели высотой 2,54 мм между кромками колпачков и плитой решетки. При этом сопротивление обоих типов колпачков было одинаковым за счет установки диафрагм во входных отверстиях колпачков первой решетки. [c.207]

Расход жидкости на упаривание G, м с, при истечении через кольцевую щель [c.145]

Уравнение управляющего золотника 2 в зависимости от исходного уравнения истечения масла через рабочие щели можег иметь различные формы [71]. Наиболее простой в качестве исходной представляется известная квадратичная зависимость расхода масла через щель от перепада давления [c.131]

В работе [521 при анализе статики следящих гидромеханизмов станков используется эмпирическая зависимость истечения жидкости через щели следящих золотников, дающая весьма удовлетворительные результаты [формула (3)]. [c.44]

Рис. 10. Схема истечения жидкости через щель в канавку (прямой ход) и из канавки (обратный ход штока)

Рис. 1-35. Истечение несжимаемой жидкости через щель.

Фиг. 10. Истечение через щелы а—кольцевая щель б — кольцевая щель с острой кромкой в — прямоугольная (шлицевая) щель.

В заключение следует рассмотреть некоторые результаты, иллюстрирующие влияние ОДА на коррозионно-эрозионные разрушения материалов (см. гл. 8). Соответствующие опыты, проведенные во ВНИИАМ [118], отчетливо показали, что малые добавки ОДА обеспечивают защиту материалов арматуры. Проверка осуществлялась на модели дроссельно-регулирующего клапана, схема которой показана на рис. 9.18, а, в режимах жидкостного и паро-капельного течений. Экспериментально фиксировалась степень эрозионного разрушения образцов путем определения скорости уноса массы материала, а также оценкой глубины износа поверхности. Исследовался эрозионный процесс при истечении через щель В, лри входе в которую поток совершал поворот на 90°. Следовательно, в опытах воспроизводился гидродинамически сложный лроцесс воздействия потока жидкости или влажного пара на обра- [c.314]

Изучением закономерностей течения жидкости через каналы микронных размеров занимались Т. М, Башта, В. А. Лещенко [2 и 4] и И. И. Кичин, однако и до сего времени теория истечения через щели малых размеров еще далека от исчерпывающего завершения. Почти нет числовых значений физических констант, относящихся к облитерации щели при течении через нее различных жидкостей рассуждения о течении носят в основном качественный характер. В развитии количественной теории имеются [c.127]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Рационализация автоклавной обработки заключается в повышении давления греюшего пара (если это позволяют расчеты на прочность) и тем самым в ускорении тепловой обработки и повышении производительности, устройстве двустороннего подвода пара со скоростным истечением его из сопел для создания горизонтальных потоков паровой среды через щели изделий и между ними, повышении степени загрузки объема автоклава изделиями, что может быть достигнуто также путем наращивания длины автоклава вставными обечайками. При этом должна достигаться кратность длины автоклава длине изделий [Л. 6]. [c.285]

Влияние давления окружающего воздуха на пневмоизмери-тельную систему. Пневматические средства контроля размеров действуют по принципу истечения воздуха в атмосферу через контролируемое отверстие или через щель между торцом измерительного цилиндрического сопла 1 (рис. 75, а) и подвижной заслонкой 2, в качестве которой при бесконтактных измерениях используется контролируемая поверхность измеряемого объекта, Отсчетные устройства при этом фиксируют скорость истечения в приборах типа ротаметр или изменения давления на входе в измерительное сопло в приборах манометрического типа. [c.207]

Действительный процесс в лабиринтном уплотнении сложен. При истечении через каждую щель, которая представляет собой кольцевое непрофилированнос отверстие, реализуется неравномерное распределение скоростей [c.222]

В результате образования этого слоя утечка жидкости через щель будет вследствие уменьшения живого ее сечения переменной по времени, уменьшаясь с течением времени пребывания щели под перепадом давления. При очень же малых размерах щели утечка но истечении некоторого времени может полностыр прекратиться. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...