Коэффициенты сферической и цилиндрической поверхностей

Коэффициенты трения скольжения при взаимодействии сферической и цилиндрической поверхностей [c.215]

Коэффициенты трения скольжения плоских поверхностей с антикоррозийными покрытиями. Трущиеся пары в приборных устройствах имеют различные поверхности контакта, материалы соприкасающихся элементов и антикоррозийные покрытия. Наиболее часто встречающиеся виды поверхностей контакта, материалы трущихся пар с антикоррозийными покрытиями, размеры взаимодействующих поверхностей, нагрузки, прикладываемые к ним, приведены в табл. 4—6. При этом параметр шероховатости поверхности при скольжении плоских деталей изменялся от Яг = 40 мкм до Ra - = 0,4 мкм, при скольжении сферических н цилиндрических поверхностей по плоскости параметр шероховатости последней Ra = 1,25 мкм, [c.198]

Как указал Бреннер [7], эти результаты неприменимы к случаю сферы, одновременно ограниченной плоской стенкой и цилиндрической поверхностью, что имеет место, например, в вискозиметре с падающим шариком, когда последний находится вблизи дна. Введение поправочных коэффициентов, отражающих влияние цилиндрической и плоской границ, как было предложено Ладен-бургом [38] и Бреннером [71, даст в лучшем случае только оценку дополнительного сопротивления, испытываемого сферической частицей ). [c.381]

Подшипники скольжения имеют цилиндрическую, коническую или сферическую форму опорной поверхности и работают в условиях сухого или жидкостного трения. Простейшим подшипником скольжения является отверстие, просверленное в корпусе механизма. Часто в это отверстие вставляют вкладыш (втулку) из другого материала. Подшипниковый материал должен обладать малым коэффициентом трения, иметь малый износ трущихся поверхностей и выдерживать необходимые ударные нагрузки. [c.115]

Мода колебании зависит ог геометрических характеристик резонатора, ог коэффициента преломления активной среды и, вообще говоря, от условий на граничных поверхностях резонатора Рассмотрим для конкретности резонатор с прямоугольными плоскими зеркалами и цилиндрический резонатор со сферическими зеркалами. [c.315]

Наиболее распространены цилиндрические опоры, как наиболее простые по конструкции и дешевые. В механизмах приборов цилиндрические опоры, как правило, выполняют неразъемными. Простейшая неразъемная опора представляет собой отверстие в корпусе. Такие опоры применяют, когда толщина корпуса равна или больше необходимой длины опоры, а его материал обеспечивает заданный или рассчитанный коэффициент трения в паре с материалом цапфы, а также обладает необходимой износостойкостью. В противном случае в конструкцию опоры вводят дополнительные втулки 1 (рис. 16.2), определенным образом соединяемые с корпусом. Следует учитывать, что из-за перекоса геометрических осей подшипника и вала (вследствие прогиба или монтажных погрешностей) нагрузка по длине подшипника распределяется неравномерно. Для исключения или уменьшения этого вредного явления рекомендуется сокращать длину подшипника, принимая отношение к = lid = 0,6...0,7, а в необходимых случаях применять самоустанавливающиеся вкладыши 2 со сферической наружной поверхностью. [c.193]

Концентрация напряжений, возникающих в зоне пор, имеет пространственный характер. Как показывают теоретические расчеты, коэффициенты концентрации напряжений возле сферических пор в 1,5 раза меньше концентрации в зоне цилиндрических отверстий того же радиуса и положения относительно поверхности. [c.71]

В данной работе развит метод построения потенциала скоростей сжимаемой жидкости в жестком цилиндрическом сосуде, содержащем несколько взаимодействующих сферических включений. Строится решение уравнения Гельмгольца для соответствующей пространственной многосвязной области. При этом решение, записанное в цилиндрических координатах, удается переразложить по системе сферических волновых функций (и наоборот), что позволяет удовлетворить соответствующим граничным условиям на сферических и цилиндрических поверхностях и в итоге получить бесконечную систему алгебраических уранений относительно коэффициентов искомых представлений. В качестве конкретной задачи [c.489]

При выборе методов оценки этой группы покрытий необходимо учитывать механизм антифрикционного действия таких покрытий, который отличен от механизма антифрикционного действия масел, хотя и имеет с ним много общего. Если обратиться к методам испытаний с.мазочных материалов, то наибольшее внимание привлекает метод испытаний на трехконтактных машинах трения, у которых точечные контакты образованы соприкосновением сферических или цилиндрических поверхностей испытуемых образцов. За границей впервые методика испытаний на машине трения этого типа (четырехШ1ариковая машина Бурлаге) была разработана Блоком [2]. В СССР первая трехконтактная машина сконструирована в ЦНИИТМАШе, причем вместо шариков, использованы три облика и конус и усовершенствован принцип замера коэффициента трения соответствующая методика испытания была опубликована в работе [3]. [c.48]

В приборе для проведения пробы по методу Фукуи матрица штампа-прибора имеет коническую (угол прк вершине 60°) рабочую поверхность, которая сопрягается с цилиндрической поверхностью отверстия диаметром приблизительно 25 мм тороидной поверхностью оптимального радиуса. Пуансон — со сферической или плоской со скругленной кромкой рабочей поверхностью, прижимного устройства нет, образцы — в виде диска с варьируемым диаметром. Методика проведения пробы такая же, как и пробы по методу ЦНИИТМАШа. Металлы сравнивают по предельному коэффициенту вытяжки. Кроме того, оценивают изменение микрогеометрии листа в зоне интенсивного двухосного растяжения-обтяжки металла по сферическому пуансону, зависящее от величины зерна. Анализируют вид трещины и ее место относительно направления прокатки. Поведение ме- [c.161]

Вытяжка деталей сферической, параболической и криволинейной форм. При вытяжке деталей сферической (полушаровой) формы коэффициент вытяжки постоянен и для любого диаметра равен т = 0,71. Несмотря на большую величину этого коэффициента по сравнению с коэффициентами для вытяжки цилиндрических деталей, вытяжка сферических деталей значр тельно труднее, так как большая часть поверхности заготовки остается неприжатой и легко образует выпучивания и гофры. [c.156]

Уменьшить амплитуду периферических волн можно также нанесением на поверхность оболочки внешнего слоя из вязкоупругого материала. Влияние такого слоя на акустические характеристики оболочки рассматривалось в работах [96 97, 101]. Внутри каждого слоя смещения и напряжения выражались через потенциалы и в результате для двухслойной системы без внутреннего заполнителя получалась система из девяти уравнений относительно неизвестных коэффициентов. Для этой же цели можно воспользоваться общей методикой с применением переходных матриц, описанной в пп. 5.1, 5.7. Если скорость поперечной волны в вязкоупругом слое мала по сравнению со скоростью продольных волн, то при вычислениях сферических или цилиндрических функций можно встретиться с трудностью, описанной в п. 5.1.3, так как в этом случае величины kfO 1 2 будут комплексными числами, большими по абсолютной величине. Если же совсем пренебречь возможностью возникновения поперечных волн в вязкоупругом слое, то его можно аппроксимировать жидким слоем с комплексной скоростью продольньк волн Со и плотностью Ро. Модовые импедансы системы, состоящей из слоя (или системы слоев) с известными импедансами Z и нанесенного на внешнюю поверхность слоя с параметрами ро, Со, определяются таким же способом, как и в п. 5.7.1. Для них справедлива формула (5.111), причем в качестве внутреннего и внешнего радиусов этого слоя следует принять а и Го соответственно. [c.285]

По способу физической реализации пространственной избирательности подводные электроакустические антенны можно разделить на интерференционные, фокусирующие, рупорные и параметрические по конфигурации приемоизлучающей поверхности — на линейные, поверхностные (плоская, цилиндрическая, сферическая и др.) и объемные по режиму работы — на излучающие, приемные и приемоизлучающие. При работе в режиме излучения антенна входит в состав излучающего тракта (рис. 1.2). Основными характеристиками излучающей антенны являются острота характеристики направленности, коэффициент концентрации и излучаемая мощность. Характеристикой направленности антенны К. г) в режиме излучения называется отношение звуковых давлений, развиваемых ею [c.14]

Для определения коэффициента теплопроводности широко используются три метода, которые подразделяются в зависимости от геометрии создаваемого поля температур [79]. Тепловой поток тиожет быть направлен вдоль оси симметрии (плоские изотермы), по радиусу цилиндра (цилиндрические изотермы), по радиусу сферы (сферические изотермы) отсюда название установок, в которых эти методы реализуются, — плоские, цилиндрические и шаровые, Следует заметить, что применение шаровых приборов вносит трудности, связанные с расположением термопар по изотермически. поверхностям значительной кривизны. Описан [39] прибор, в котором шарообразный образец заменен образцом в виде вытянутого эллипсоида вращения. В этом случае значительно уменьшается кривизна изотермической поверхности. [c.124]

Иногда концентрацию напряжений при расчете толстостенных цилиндрических сосудов с отверстием, нагруженных давлением, определяют приближенно как в пластине, нагруженной по контуру с соотношением напряжений, которое имеет место на поверхности сосуда без отверстия. Если применить этот прием к рассматриваемой полой сфере, то получим соотношение напряжений на внутренней поверхности 1 1, коэффициент концентрации для соответственно нагруженной пластины с отверстием /С2пл = 2,0, что на 15% больше полученного экспериментально для рассмотренной сферической модели с отверстием при нагружении давлением. Для сферы, нагруженной внутренним давлением, пластина должна быть нагружена по контуру равномерным растягивающим напряжением о= = 0,58р и давлением р по контуру отверстия. Наибольшее кольцевое напряжение на контуре отверстия пластины составляет =р +2,0 0,58 р = 2,16р, [c.58]

Уменьшение величины эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции можно добиться, если увеличивать число экранов, оставляя постоянной общую толщину теплоизоляционного пакета. Последнее достигается за счет сокращения толщины воздушных прослоек. В этом случае определяющий размер изоляции будет оставаться неизменным, а перепад температур на поверхностях будет увеличиваться до некоторой величины, соответствующей предельному для данной толщины теп.иоизоляционного пакета числу экранов. На рис. 2-26 приведены результаты расчета эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции при постоянной толщине изоляционного пакета бпак=0,066м. Так как в этом случае при изменении числа экранов значения критериев Kiu и Kis не остаются постоянными, то в качестве начальных условий для расчета приняты п=10 и 6воз=0,006 м. Аналогичные исследования были проведены и для оистем из цилиндрических и сферических экранов (рис, 2-27, 2-28). [c.80]

Хаберман и Сэйр [27] также рассматривали осесимметричный случай для больших alR , используя представление общих решений уравнений медленного течения через функцию тока, выраженную как в цилиндрической, так и в сферической системах координат. Для удовлетворения граничных условий на стенках цилиндра использовалось решение для функции тока в цилиндрических координатах. Полученное таким образом выражение представляет собой поле течения внутри кругового цилиндра, пока еще не полностью определенное, но удовлетворяющее граничным условиям на поверхности цилиндра. Затем это выражение преобразовывалось к сферическим координатам. Сравнивая почленно константы в предыдущем выражении с постоянными в выражении для разложения функции тока, полученном непосредственно в сферических координатах, получаем связь между этими константами. Граничные условия на сфере дают связь между константами для решения в сферических координатах. После подстановки предыдущих соотношений в соотношения, полученные из граничных условий на сфере, получаем бесконечную систему линейных алгебраических уравнений для определения коэффициентов, фигурирующих в разложении функции тока. [c.366]

Возможности развитой концепции иллюстрируются расчетом полей молекулярной концентрации в цилиндрической имитационной камере со сферическим источником газа [36]. Камера откачивается тремя поясами НПД, каждый пояс состоит из восьми симметрично расположенных насосов испытуемый объект находится в центре камеры (рис. 2.10, а). При построении расчетной модели каждый из насосов заменяют эквивалентной поверхностью, совпадающей с его входным отверстием. Эквивалентным поверхностям в первом приближении приписывают свойство диффузно рассеивать падающий иа них молекулярный поток с коэффициентом взаимодействия Тэкв=1—Г коэффициент захвата насоса Г табулирован (см. рис. 4.1, а) или может быть определен по приближенной формуле Г=1—17[4(1—Т)Х yJofdo+ ], аппроксимирующей результаты вычисления Г с погрешностью <5%. [c.119]

На фиг. 145 приведена схема кварцевого вертикального дилатометра типа ДКВ, изготовляемого Институтом стекла [574]. Вертикальная электрическая печь состоит из алундового цилиндра 1, на наружной поверхности которого намотана нагревательная спираль из проволоки ЭИ-595 диаметром 1,0 мм, общим сопротивлением 57 ом. Цилиндр установлен в стальной кожух 2 пространство между цилиндром и кожухом заполнено теплоизоляционным материалом. Для выравнивания температуры в рабочее пространство печи помещена стальная или медная трубка. Испытуемый образец 6 в форме штабика диаметром 4—6 мм, длиной 50 мм с плоскопараллельными сошлифованными концами устанавливают в кварцевую трубку 8 (фиг. 145, А) и укрепляют в вертикальном положении между шлифованной цилиндрической кварцевой пластинкой 5, расположенной на сферической основе 4, и нижним торцом кварцевого стержня 7. Стержень 7 передает расширение образца на измеритель удлинения — индикаторную головку часового типа 9. В нижней части кварцевой трубки вырезано окно для установки образца. Кварцевую трубку со вставленным в нее образцом закрепляют в стальной втулке 10, установленной в отверстии холодильника 7/, помещенного над печью. Через холодильник проходит проточная вода, для того чтобы измерительная головка не подвергалась нагреванию от печи. Температура измеряется термопарой 3, горячий спай которой помещают в непосредственной близости от образца. Нагрев печи регулируют при помощи автотрансформатора ЛАТР-1 так, чтобы образец нагревался с постоянной скоростью (1,5—2 град/мин.). Через равные промежутки времени фиксируют температуру и удлинение образца, строят кривую удлинения и вычисляют средний коэффициент линейного расширения в интервале температур от ti до 2 по формуле [c.470]

Несмотря на большую величину этого коэффициента по сравнению с коэффициентами для цилиндрической вытяжки, сферическая вытяжка значительно труднее последней, так как большая часть поверхности заготовки остается неприжатой и легко образует выпучивания и гофры. Кроме того, давление пуансона передается только в центре заготовки, вызывая сильное местное [c.132]

По мере распространения звуковой волны амплитуда ее уменьшается. Это связано с рядом причин с убылью плотности энергии волны вследствие увеличения поверхности, занимаемой фронтом волны (сферические, цилиндрические и вообще расходящиеся волны), поглощением энергии волны вследствие диссипативных процессов, вызываемых вязкостью и теплопроводностью среды, рассеянием на неоднородностях. Для плоской бегущей волны убыль ее амплитуды из-за процессов диссипации характеризуется коэффициентом поглощения а, который показывает, на каком расстоянии амплитуда волны (например, звуковое давление р ) убывает вераз, т. е. [c.38]

ИЗ бесконечно тонких линз показана на рис. 268. Предмет располагается в передней фокальной плоскости сферического объектива, а трансформированное изображение происходит в задней фокальной плоскости цилиндрических линз, образующие поверхностей которых взаимно перпендикулярны. Как и у двухкомпонентного цилиндрического объектива-анаморфота, коэффициент анаморфозы в этом [c.472]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...