Расчет дросселирования

Условие (11.2) используется при расчете дросселирования. [c.115]

При расчетах дросселирования температура пара на выходе принимается одинаковой, т. е. р з=1,0. В этом случае коэффициент гидравлической разверки после дросселирования равен [c.70]

Зависимость (9-21) показана на рис. 9-18 из этой зависимости следует, что расчет дросселирования, исключающего пульсационные режимы в прямоточных парогенераторах, необходимо вести для минимальных значений шр. [c.102]

Изложенная методика расчета дросселирования может быть распространена и на пакеты дроссельных решеток (см. рис. 4.9) при условии, что оси отверстий в соседних решетках смещены относительно друг друга в радиальных направлениях, благодаря чему обеспечивается полное гашение кинетической энергии паровых струек в зазоре между решетками. Однако при пакетной конструкции сказывается взаимное влияние решеток. Если это не учитывается, то снижается точность расчета. [c.178]

Отметим, что как по экспериментальным данным, так и по результатам расчетов выигрыш в тяге резко снижается при дросселировании эжектируемого потока, т. е. при уменьшении [c.563]

Характеристики для каждого поворота лопастной системы можно рассчитать по ранее предложенной методике. Расчет характеристик при частичном заполнении или дросселировании провести пока нельзя из-за интенсивного отрывного течения. [c.187]

Однако в формулу для расчета Ср должна входить разность температур, получающаяся только лишь вследствие нагревания протекающего вещества, т. е. в расчетную формулу следует ввести поправку на дросселирование. Поэтому конкретная расчетная формула для определения Ср в проточном калориметре будет иметь вид [c.180]

Подробный расчет, приведенный в 3-5, показывает, что изменение кинетической энергии составляет ПО (3-20) ш" = j l — ij. Но так как в нашем случае дросселирования значения скоростей газа в рассматриваемых сечениях отличаются друг от друга незначительно, обычно можно счи- [c.136]

В инженерных расчетах, наряду с интегральным температурным эффектом дросселирования, часто необходимо определять интегральный тепловой эффект дросселирования. Если сравнить два состояния, изображаемые точками 5 и 2 на рис. 25, то разность энтальпий is—h—k—i ——Ai определит количество тепла, которое можно отнять у тела, находящегося при температуре окружающей среды, используя эффект понижения температуры при дросселировании, т. е. величина А/ в этом случае (при положительном дроссель-эффекте) определяет холодопроизводительность. Не- [c.102]

Потери при дросселировании газа в впускных и выпускных клапанах. Благодаря дросселированию давление в процессе наполнения (/—2) уменьшается, а давление в процессе выпуска должно быть больше давления р2- В результате этого уменьшается степень расширения. При расчетах потери дросселирования огра- [c.112]

Дальнейшие исследования показали, что указанная зависимость, гарантируя устойчивость систем, в некоторых случаях может требовать излишнего входного дросселирования. Кроме того, в координатах (Я, Б,) не удается в явном виде проанализировать влияния режимных параметров. В целях совершенствования представлений о механизме межтрубных пульсаций и создания более точной методики расчета в ЦКТИ проведено дальнейшее исследование пульсаций с помощью проверенной экспериментально теоретической модели [19]. [c.52]

Проведенные исследования охватывают следующие диапазоны изменения конструктивных и режимных параметров 1) по давлению от 20 до 180 кГ/см 2) по недогреву среды на входе от 5 до 200 ккал/кг 3) по тепловой нагрузке на внутренней поверхности трубы от 10 10 до 600 10 ккал/(м час) 4) по массовому расходу среды от 200 до 2000 кг/(м сек) 5) по внутреннему диаметру от 4 до 30 мм 6) по обогреваемой длине от 1.5 до 140 м 7) но дросселированию на входе от О до 8000. Для подтверждения справедливости математической модели теоретические расчеты были сопоставлены с экспериментальными данными ЦКТИ [7, 17], МЭИ [И], ЦНИИ им. А. Н. Крылова [2], ВТИ, МО ЦКТИ [18], [c.53]

Влияние внутреннего диаметра (рш)гп труб. При изучении влияния диа- —> метра трубы на границу устойчивости потока расчеты для труб с различными внутренними диаметрами выполнялись для двух условий 1) при постоянстве всех остальных параметров (давления, недогрева, дросселирования на входе и выходе, длины трубы и удельной тепловой нагрузки на внутренней поверхности трубы) и [c.59]

При проведении пуско-наладочных работ на котле совершенно естественно могут выявляться некоторые отклонения действительного положения уровня воды от расчетного. Эти отклонения происходят от неправильной оценки паропроизводительности контура, включенного на циклоны, неточной оценки гидравлических сопротивлений в трубопрово.дах от циклона, барабана, сепа-рационных устройств внутри барабана и т. п. Поэтому очень часто при пуске и наладке котлов возникает необходимость корректировать расхождение уровней путем установки дополнительных сопротивлении на различных участках соединительных паропроводов (между циклонами и сборным коллектором или между последним и барабаном). Дросселирование отдельных участков наиболее просто достигается путем установки шайб соответствующего диаметра. Для удобства смены шайб при подборе необходимого сечения целесообразна установка заранее по проекту на соответствующем трубопроводе двух фланцев с проставкой, взамен которой легко может быть установлена шайба необходимого сечения. Предварительно диаметр указанной шайбы определяется расчетом исходя из выявившейся величины расхождения уровня, которую следует скорректировать в дальнейшем размер шайбы уточняется экспериментально при наладке работы котла. Следует иметь в виду, что всякий пуск котла после проведения каких-либо ремонтных работ, связанных с изменениями тех или иных поверхностей нагрева экранов или переделками внутрибарабанных сепарационных устройств, соединительных трубопроводов к выносным циклонам, должен обязательно сопровождаться необходимым контролем за положением уровня воды в циклонах при различных нагрузках котла. [c.170]

При их определении следует учитывать, что чем меньше газов направляется в байпасный газоход, тем меньше одна и та же степень дросселирования его сказывается на общем сопротивлении участка тракта с разделенными газоходами. Как правило, для уменьшения расчетного перепада давлений при номинальной нагрузке основной газоход при этой нагрузке не должен совсем или должен возможно меньше дросселироваться, и поэтому следует значительно дросселировать байпасный газоход. Однако необходимо обеспечить и при номинальной нагрузке возможность изменения расходов газов в обе стороны с целью регулирования температуры среды поэтому при номинальной нагрузке степень дросселирования байпасного газохода не должна быть максимальной, а в расчете должна быть предусмотрена возможность некоторого повышения сопротивления основного газохода по сравнению с расчетным результатом пропуска через него расхода газов, превышающего расчетный. [c.41]

При расчете сопротивления параллельных газоходов по схеме расщепленного хвоста (когда разделение тракта осуществляется до выхода из всех поверхностей нагрева) в котлах с уравновешенной тягой с установкой дымососов за каждым газоходом нет необходимости выравнивать сопротивления основного и байпасного участков тракта. В остальных случаях это условие должно быть выполнено за счет соответствующего распределения и дросселирования потока газов. [c.41]

Приступая к вычислению изменения энтропии в процессе дросселирования, следует сделать одно существенное замечание. Дифференциальные уравнения термодинамики, которые мы будем использовать для вычисления изменения энтропии, температуры и других параметров вещества при адиабатном дросселировании, применимы, как отмечалось в гл. 3 и 4, только для обратимых процессов. Поэтому для того чтобы иметь возможность вос-пользоваться этими уравнениями для расчета изменения состояния газа (жидкости) в необратимом процессе адиабатного дросселирования от состояния 1 до состояния 2, мы должны предварительно подобрать схему обрати-м о г о процесса, переводящего рассматриваемый газ (жидкость) из того же исходного состояния 1 (перед дросселем) в то же конечное состояние 2 (за дросселем). Изменение энтропии будет подсчитано для этого обратимого процесса, но поскольку энтропия является функцией состояния, то разность энтропий газа (жидкости) в состояниях 1 vl2 будет такой же и для интересующего нас процесса дросселирования. Таким условным обратимым процессом может служить, например, обратимый процесс расширения газа с подводом (отводом) тепла, осуществляемый таким образом, чтобы энтальпия газа осталась постоянной . [c.241]

Как видно из рассмотрения кривой инверсии (рис. 7-15), изобары р < Ри дважды пересекают кривую инверсии (точки 6 и а) перемещаясь по изобаре в область высоких температур, мы из области < О (нагрев газа при дросселировании) попадаем в область > О (охлаждение газа при дросселировании), а затем при весьма высоких температурах, в несколько раз превышающих критическую температуру, вновь попадаем в область а,- < 0. При давлениях р > Ра при любой температуре а,- < 0. Точка максимума кривой инверсии называется критической точкой инверсии. Как показывают расчеты, для ван-дер-ваальсовского газа параметры критической точки инверсии таковы [c.245]

В некоторых работах рекомендуется определять изоэнтропийный перепад энтальпий турбины по параметрам пара не перед соплами первой ступени, а перед стопорными клапанами. При этом для турбин без ПП термический к. п. д. цикла одинаков при всех режимах, а потери от дросселирования потока в клапанах учитывают при определении внутреннего к. п. д. турбины. Этот формальный математический прием в некоторых случаях имеет определенные преимущества, позволяя при расчетах обойтись без нахождения давления после регулировочных клапанов. Однако при этом не учитывается физическая природа потерь, обусловленных дросселированием пара в клапанах. Эти потери зависят не от совершенства проточной части турбины и даже не от аэродинамического совершенства регулировочных клапанов, а от параметров пара перед соплами первой ступени. С термодинамической точки зрения изменение параметров пара перед турбиной, необходимое для уменьшения расхода пара, эквивалентно применению для той же ПТУ нового цикла с пониженными давлением и температурой. Поэтому в дальнейшем изложении явления, связанные с дросселированием в клапанах, будут учитываться термическим к. п. д. цикла. [c.134]

При приближенном рассмотрении процессов предполагается, что существенные изменения давления обусловлены трением в трубопроводах, дросселированием в регулирующих клапанах, а также сжатием или расширением в машинах, работающих на принципе истечения помимо этого учитывается, что изменение давления связано с заметным изменением плотности, что приводит к изменению объема всей среды или доли ее. Расчеты показывают, что эффект аккумуляции следует учитывать не только в больших резервуарах, но что нельзя также пренебрегать содержанием вещества и в трубопроводах. Зависимость между упомянутыми изменениями давления и плотности описывается уравнениями термодинамического состояния среды. И эту зависимость следует учитывать цри расчетах. Приведенный ниже вывод приближенных выражений передаточных функций основан на б а-лансе масс и давлений и на уравнениях термодинамического состояния. [c.42]

Ориентировочные расчеты, выполненные НЗЛ, по изменению осевого условия, возникающего вследствие имевших место отложений, не показали чрезмерного увеличения осевого усилия. По мнению НЗЛ и ЦКТИ, загрязнение проточной части турбины не может быть причиной повреждения упорного подшипника. НЗЛ рекомендовал произвести дросселирование масла на сливе, чтобы повысить давление в полости упорного подшипника от 0,07 до 0,35 ати. [c.173]

Процесс дросселирования. Процесс адиабатного дросселирования, определяемый постоянством энтальпии г г = г а также для раствора очевидной неизменностью состава С2 = с-, с успехом может быть изучен в гс-диаграмме, построенной одновременно для двух давлений р, и р2- В этой диаграмме, естественно, точки 1 я 2 (соответствующие начальному состоянию 1 и конечному состоянию 2) совпадают и тем самым из диаграммы непосредственно находится обычно крайне важная для практических расчетов температура по изотерме, проходящей через точку 2 при давлении pj- [c.254]

В опытных характеристиках имеется дополнительное отклонение от спрямленной, упрощенной характеристики вследствие дросселирования пара в регулирующих клапанах турбины. Степень дросселирования (мя-тия) пара зависит от степени открытия и от числа регулирующих клапанов. Обычно в отечественных крупных конденсационных турбинах имеются четыре регулирующих клапана, поэтому на опытной характеристике заметны бывают четыре волны. Гребень волны появляется в момент наименьшего открытия соответствующего регулирующего клапана — момент наибольшей потери давления в этом клапане при малом его открытии. Обычно это отклонение в расходе парк при дросселировании не превышает 2—4% по расходу пара и в условиях приближенных расчетов по характеристике их можно не учитывать. [c.226]

С достаточной для практических расчетов точностью значение можно определять для условий идеальной регенерации (без учета потерь в регенеративной схеме от дросселирования пара, неравновесности теплообмена и других факторов) по формуле [c.94]

В работе Б. В. Шалимова и Б. Л. Кривошеина (1964) рассмотрено проявление эффекта Джоуля —- Томсона в смеси реальных газов также с учетом фазовых переходов отдельных компонент смеси. Эхот термодинамический эффект существен для расчетов дросселирования, сопровождающегося резким снижением давления в потоке. [c.739]

Для разработки аналитических моделей и расчета гидродинамических и теплообменных характеристик парожидкостного потока внутри проницаемой матрицы нужна информация о его структуре. Но рассматриваемый процесс отличается тем, что не позволяет выполнить визуальное или лю е другое исследование структуры двухфазного потока непосредственно внутри пористого материала. Поэтому единственным способом для получения необходимых сведений является наблюдение картины истечения из пористого материала испаряющегося в нем теплоносителя. Такие исследования проведены при адиабатическом дросселировании предварительно нагретой воды через пористые металлокерамичео кие образцы и при испарении воды внутри образцов с различными видами подвода теплоты - лучистым внешним потоком и при объемном тепловыделении за счет омического нагрева. Одновременно с визуальным наблюдением измеряли распределение температуры материала и изменение давления в потоке внутри образца (последнее измеряли только в первом случае). [c.77]

При расчете погрешности необходимо иметь в виду, что. формулой (7.11) не учтены методические погрешности. Так, метод проведения эксперимента и формула (7.11), по которой рассчитывается теплоемкость по измеренным в опыте значениям, предполагают отсутствие тепловых потерь в калориметре и отсутствие изменения температуры воздуха при дросселировании его в калориметре (см. 6.3). Послед-. нее предположение выполняется достаточно строго, так как воздух при атмосферном давлении весьма близок по своим свойствам к идеальному газу, для которого дроссельный эффект равен нулю. При проведении же точных исследований с другими газами (особейно при повышенных давлениях) поправка на дросселирование должна быть определена в предварительном опыте с выключенным калориметрическим нагревателем (см. 6.3). [c.107]

Геометрическое место точек температур инверсии на р Г-диаграмме дает инверсионную кривую. Так как точки кривой инверсии удовлетворяются уравнением (1.189), то, используя его и уравнение состояния данного рабочего тела, можно построить для него инверсионную кривую. В качестве примера на рис. 1.39 приведена инверсионная кривая для азота. Во всей области, заключенной внутри инверсионной кривой, а > О и, следовательно, в ней при дросселировании азот будет охлаждаться. Вне этой области а < О и поэтому здесь при дросселировании азот будет нагреваться. Таким образом, дросселирование газообразного азота при всех значениях начальной температуры Т< 7], а будет сопровождаться его охлаждением, а при Т > Т т, наоборот, нагреванием. Поскольку для других рабочих тел кривые инверсии имеют аналогичный характер, можно утверждать, что для всех веществ, находящихся в газообразном состоянии, при Т < Т ш дросселирование сопровождается охлаждением, а при Т > 7], — нагреванием вещества. Если для данного рабочего тела справедливо уравнение Ван дер Ваальса, то, как показывают соответствующие расчеты, в точке максимума инверсионной кривой t max = Ртах = 9рк И Гщах = 37 . Кривая инверсии при давлении р = О пересекается с осью температур в двух точках слева — при 7о,1 = 0J5 Тк и справа — при Го,2 = 6,75 Гк. Значения Го г Для реальных газов хорошо согласуются с величиной 6,75 Tg при атмосферном давлении. [c.58]

Вторая схема иногда применяется в отопительных котельных с паровыми котлами малой производительности и общем водяном экономайзере. В случае потребления на технологические нужды значительных количеспв пара с разным давлением 1,4 0,7 0,5 0,35 МПа (14 7 5 3,5 кгс/см ) может оказаться экономически целесообразной установка ТЭЦ и паровых турбин с противодавлением вместо котельной и дросселирования пара в редукционной установке. Окончательное решение принимается на основании результатов технико-экономических расчетов [Л. 27]. [c.300]

Это выражение определяет так называемый интегральный эффект процесса Джоуля-Томсона (изменение температуры при конечной разности давлений). В инженерных расчетах уравнение (137) решается с помощью s — Т диаграммы, (см. рис. 23), на которой нанесены кривые изоэнтальпий. Из уравнений (136) и (137) следует, что знак эффекта дросселирования может быть различным. Т т [c.97]

При расчете границы устойчивости необогреваемые лредвклю-ченные участки труб можно считать за эквивалентное им по сопротивлению дросселирование на входе. [c.264]

Различие процессов расширения и соответственно условий течения рассмотренных выше двух потоков пара определяет неодинаковые значения к. п. д. участков P , расположенных за полностью и частично открытыми клапанами. В результате смещения потоков, энтальпии которых в конце процесса расширения равны is и, в камере за P устанавливается энтальпия i , определяемая соотношением Gi = (G — Gi)iB+Gii jj. Найденнаяэн-тальпия определяет на изобаре р-рс точку, от которой начинается процесс расширения пара в последующих ступенях турбины. По энтальпии i может быть найден обобщенный к. п. д. регулировочной ступени, который широко используется в практике расчетов турбин при переменных режимах. Определив с учетом процессов в регулировочной ступени внутренний к. п. д. турбины, найдем к. п. д. брутто ПТУ с реальным сопловым парораспределением, который для рассматриваемых режимов с дросселированием в клапанах части потока пара оказывается ниже, чем при идеальном сопловом парораспределении (см. рис. VIII.2). Как уже отмечалось, при малых расходах пара, начиная от режима, соответствующего точке А, параллельно прикрываются клапаны, через которые подводится пар ко всем оставшимся в работе группам сопел. При этом реальное сопловое парораспределение превращается по существу в дроссельное, что связано с заметным снижением термического к. п. д. цикла (см. рис. VIII.3) и общего к. п. д. установки г] (см. [c.137]

Обработка опытного материала по определению границы беспульсационного режима, приведенная в [В-40], показала вполне удовлетворительную сходимость. Эта зависимость включена в нормы гидравлического расчета существующих типов котлоагрегатов для оценки необходимой величины относительного дросселирования труб [В-5]. [c.9]

При шайбовании пароперегревателей в отдельных группах вилков устанавливаются шайбы одинакового диаметра. Вследствие этого дросселирование не устраняет полностью температурную разверку, а лишь ограничивает ее. Поэтому после выбора размера шайб производится проверочный расчет остаточной тепловой и гидравлической разверки в элементе по п. 8-64. [c.70]

Снижение экономичности работы происходит из-за дросселирующего действия на паровой поток коэффициент дросселирования для частично открытого клапана составляет только 30,8%. На этом основании иногда при парадных испытаниях турбины принудительно держат полностью открытыми клапаны с тем, чтобы более точно установить полученный расход пара по отношению к расчетным данным. В данном анализе расчета на переменный режим не учитывались утечки из уплотнительных зазоров в проточной части. [c.158]

Однако снижение кпд турбины в целом по сравнению с равновесным расчетом определяется не только величиной этих потерь, но в большей Aiepe отрицательным эффектодг рассогласования условий последовательно работающих ступеней. В рассматриваемом случае завышенная по сравнению с расчетной пропускная способность первых ступеней приводит к снижению давления перед турбиной, т. е. к дополнительному дросселированию пара в регулирующих клапанах, что также было зафиксировано в опытах. Кпд турбины по этой причине уменьшается на 0.6%. [c.115]

Проанализированы способы регулирования режимов электроприводных насосных станций, оборудованных ЦН. Показано, что наибольшего распространения, вызванного простотой реализации, приобрело использование эффекта дросселирования, которое может послужить причиной значительных потерь энергии. На основе скалярной модели ЦН предложен метод расчета экономической эффективности замены нерегулированного электропривода РЦН тиристорным регулированным электроприводом и получено аналитическое выражение для расчета годовой экономии электроэнергии [c.24]

По результатам таких расчетов строят диаграмму расходов по группам сопл и давлений за клапанами при частичных нагрузках (рис. 3.37), которые определяют внутренний КПД и мощность регулирующей ступени. Для нахождения параметров в камере регулирующей ступени строят вспомогательную зависимость использованного тепло-перепада от отношения давлений посредством расчета этой ступени на переменный режим. Пример такой зависимости представлен на рис. 3.38. Для частичной нагрузки регулирующей ступени можно найти использованные теплоперепады дросселированного и недросселированного потоков, протекающих через эту ступень. Осредненный использованный теплоперепад обоих потоков (теп-лоперепад регулирующей ступени) [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...