Условия работы промежуточных пароперегревателей

В связи с применением промежуточного перегрева и охарактеризованными выше специфическими условиями работы промежуточных пароперегревателей возник ряд новых важных требований к проектированию и эксплуатации мощных энергетических установок. Одним из таких требований является регулирование промежуточного перегрева или, другими словами, поддержание постоянной заданной температуры пара на выходе из промежуточного перегревателя при различных режимах работы блока. [c.13]

Исследуется только статическое регулирование, т. е. регулирование, связанное с отклонениями температуры промежуточного перегрева пара при уменьшении нагрузки котла или при отклонении реальных условий работы промежуточного пароперегревателя от расчетных. [c.261]

В то же время принятые в расчетах повышенные и переменные избытки воздуха в значительной степени приближают условия работы промежуточных пароперегревателей рассматриваемых вариантов газомазутных котлов к условиям работы аналогичных вариантов пылеугольных котлов, работающих на топливе с небольшой влажностью. Это дает основание для соответствующего обобщения полученных результатов. [c.267]

УСЛОВИЯ РАБОТЫ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.68]

Расхождение между расчетными и действительными условиями работы промежуточного пароперегревателя объяснялось в основном двумя причинами. [c.114]

Для обоснованного выбора металла поверхностей нагрева промежуточных пароперегревателей необходимо уточнение показателей окалиностойкости стали раз- личных марок. Возможно, что приведенные выше значения предельных по окалиностойкости температур для различных сталей будут несколько изменены. Большое значение имеют создание стали, у которой эти показатели достаточно высоки, а также полный учет в процессе проектирования условий работы промежуточных перегревателей при различных режимах эксплуатации блоков. [c.117]

Эти условия работы вторичного пароперегревателя являются основным недостатком метода байпасирования пара. В то же время к достоинствам этого метода можно отнести его удобство в эксплуатации и отсутствие связи с первичным трактом. Последнее облегчает также задачу автоматизации регулирования промежуточного перегрева. [c.179]

Условия работы радиационных пароперегревателей, расположенных в топочной камере на стенах или потолке, более тяжелые, чем испарительных поверхностей нагрева (экранов), В целях обеспечения надельного охлаждения радиационных пароперегревателей схема включения их выбирается такой, что в них производится начальная стадия перегрева пара. Для выравнивания температурного перекоса при радиационных перегревателях производится многократное перемешивание пара в промежуточных коллекторах. [c.101]

В табл. 6-5 представлены данные 13 опытов, характеризующие температурный режим основного и промежуточного пароперегревателей при различных условиях работы блока по топливу, нагрузке, температуре питательной воды и т. д. Охвачены нагрузки блока от 190 Мет до нагрузки менее 100 Мет (в работе один корпус). Опыт № 1 проведен на газе, опыты № 7—10 — на смеси топлив (газа и мазута), опыты № 3 и 4 — на мазуте с подсветкой газом (не более 5 ООО м ч). Остальные опыты проведены при работе котельного агрегата только на мазуте. Температура питательной воды не достигала проектного значения ни в одном опыте. [c.241]

Регулирование, т. е. поддержание температуры промежуточного перегрева пара в заданных пределах, необходимо, как уже отмечалось, по соображениям надежности работы цилиндров среднего и низкого давления турбины, паропроводов промежуточного перегрева и самого промежуточного пароперегревателя в условиях работы на различных, а том числе и переменных, режимах со значительными отклонениями от расчетных условий. Этим прежде всего объясняется тот факт, что на всех блочных установках отечественной и зарубежной энергетики предусматриваются средства регулирования промежуточного перегрева. [c.257]

Следствием указанной неточности является отклонение от расчетных условий теплообмена в промежуточном пароперегревателе со стороны газов. В случае отказа от применения специальных устройств для регулирования температуры промежуточного перегрева это приводит к необходимости уже при номинальной нагрузке работать с пониженным промежуточным перегревом пара, либо использовать аварийный впрыск или повышенные избытки воздуха, чтобы обеспечить расчетную температуру промежуточного перегрева. Во всех случаях рассматриваемая неточность расчета приводит к некоторому перерасходу топлива при номинальной нагрузке котла при работе с впрыском или с неполным промежуточным перегревом — из-за снижения термодинамического к. п. д. цикла, а при повышении избытка воздуха — из-за снижения к. п. д. котла. [c.259]

В таких условиях регулирования температуры пара путем шунтирования части дымовых газов по обходному газоходу может быть весьма удобным и эффективным. При различных изменениях условий работы котла (например, изменении влажности топлива и соответственно суммарного объема дымовых газов) сохраняется неизменным количество газов, омывающих промежуточный пароперегреватель. Те же газы проходят и через воздухоподогреватель, благодаря чему температура горячего воздуха сохраняется стабильной. По той же причине подогрев воздуха мало изменяется и при снижении нагрузки котла, что способствует повышению экономичности сжигания топлива. [c.31]

Для облегчения условий работы металла зону парообразования 12, в которой выпадает накипь, обычно выносят из топочной камеры и располагают в конвективном газоходе, где интенсивность обогрева в десятки раз слабее. Эту поверхность нагрева называют переходной зоной. В переходной зоне завершается парообразование и достигается небольшой (на 10—15° С) перегрев пара. Слабо перегретый пар далее поступает в расположенную на стенах топочной камеры поверхность нагрева, также получающую тепло излучением, — радиационный пароперегреватель 8. Окончательный перегрев пара до необходимой температуры достигается в поверхности нагрева 9, которая расположена в конвективном газоходе и называется конвективным пароперегревателем отсюда пар при заданных давлении и температуре направляют в паровую турбину. Как и любая конвективная поверхность нагрева, пароперегреватель 9 состоит из большого числа параллельно включенных змеевиковых труб. Температура продуктов сгорания за пароперегревателем 550—650° С. Так как на конденсационных электростанциях частично отработавший в турбине пар подвергают промежуточному (вторичному) перегреву, перед переходной зоной располагают так называемый промежуточный пароперегреватель (на рис. 1-2 не показан). [c.16]

При выборе схемы включения элементов первичного пароперегревателя учитывают более тяжелые условия работы радиационной части пароперегревателя по сравнению с конвективной. Поэтому радиационную часть пароперегревателя нельзя использовать в качестве выходного элемента, где температура пара наивысшая. Радиационную часть обычно включают со стороны насыщенного нара. На рис. 12-7,г показана схема соединения элементов пароперегревателя сверхкритического давления. И здесь головной частью первичного пароперегревателя является радиационная его часть, затем последовательно включены ширмы, потолочные трубы и конвективная его часть. Промежуточный пароперегреватель [c.135]

Байпасирование продуктов сгорания через холостой газоход осуществляют газовыми заслонками — шиберами. При холостом газоходе газовые заслонки работают в тяжелых температурных условиях, коробятся, и поэтому такая схема применяется редко. Более надежно распределение продуктов сгорания по газоходам газовыми заслонками, расположенными за поверхностью нагрева. Регулирование осуществляется перераспределением расхода продуктов сгорания через газоходы экономайзера и промежуточного пароперегревателя автоматическим воздействием на регулирующий щи-бер. При необходимости возможен переход на использование регулирующего дымососа. Недостаток метода — усложнение и удорожание установки. [c.213]

Иногда в газоходах котлоагрегата устанавливают вторичный (или промежуточный) пароперегреватель, в котором производят вторичный перегрев частично отработавшего в турбине пара до начальной (или несколько меньшей) температуры, после чего он снова направляется в паровую турбину. Осуществление такого перегрева улучшает условия работы последних ступеней турбины и повышает к. п. д. электростанции. [c.10]

Обводной газоход может оставаться свободным или в нем размещают часть водяного экономайзера или промежуточного пароперегревателя. Наиболее выгодными по теплотехническим показателям являются схемы со свободными газоходами. Однако внедрению этого способа регулирования препятствуют трудности изготовления регулирующих заслонок, могущих надежно работать при высоких температурах газов. При заполнении обводного газохода какой-либо поверхностью нагрева регулирующие заслонки размещаются в зоне низких температур. Условия работы заслонок [c.397]

При существующих допусках по толщине стенки и диаметру труб возникают большие трудности, в частности при контактной сварке труб вторичных пароперегревателей, имеющих обычно наружный диаметр порядка 42 мм и малую толщину стенки — около 3,5 мм. При контактной сварке таких труб получаются большие смещения кромок в тех случаях, когда допуски по наружному диаметру одной трубы находятся на верхнем пределе, другой — на нижнем, а толщины стенок обеих труб — на нижнем пределе. Еще худшие условия стыковки возникают при сварке труб паропроводов промежуточного перегревателя, имеющих большой диаметр и малую толщину. С точки зрения обеспечения надежной работы оборудования и облегчения технологических операций изготовления и монтажа котла следует стремиться к ужесточению допусков. [c.140]

Весь поток пара промежуточного перегрева распределяют байпасным клапаном между холодной ступенью и обводным паропроводом. Регулирующей является холодная ступень пароперегревателя. При уменьшении расхода пара через холодную ступень повышается температура пара на выходе из нее. В результате уменьшается температурный напор и теплосъем в ступени, в пределе— до нуля. Надежная работа холодной ступени в этих условиях возможна при температуре продуктов сгорания, обеспечивающей допустимую температуру металла (для перлитной стали не более 585 °С). Низкая температура продуктов сгорания в области расположения холодной ступени необходима еще для того, чтобы обвод (байпасирование) пара эффективно влиял на теплосъем при всех изменениях расхода [c.210]

Феникс . ПГ этой АЭС прямоточные секционные. Схема ПГ показана на рис. 3.12. Секции состоят из модулей экономайзера-испарителя С, пароперегревателя В и промежуточного пароперегревателя А. Все модули выполнены по типу пучок труб в трубе и имеют вид 8-образных змеевиков. Во всех модулях натрий движется в межтрубном пространстве, а рабочее тело — внутри труб. В ПГ 36 секций, в каждом модуле внутри наружной трубы располагаются 7 труб теплопередающей поверхности. Диаметр наружной трубы равен 194X6,5 мм в модулях испарителя и пароперегревателя и 194X5,5 мм в модуле промежуточного пароперегревателя. Коллекторы теплоносителя имеют фланцевое соединение, закрытое при нормальных условиях работы разрывной мембраной. При повышении давления теплоносителя в случае образования течи мембрана разрывается и продукты взаимодействия отводятся в специальную камеру, предусмотренную в схеме станции [7]. [c.83]

Пуско-сбросные устройства служат для обеспечения надежного температурного режима при всех эксплуатационных условиях в том числе при пуске блока из горячего состояния и при сбросе нагрузки до холостого хода. Устройства рас-сч1итываются на 30% номинальной производительности. Типовым решением является однобайпасная пусковая схема, для чего компоновка промежуточного пароперегревателя должна допускать его работу без охлаждения паром при паропроизводительности кот-лоалрегата 30% номинальной. [c.66]

Пар, вышедший из переходной зоны котла электростанции Эддистон, проходит через горизонтальный радиационный перегреватель в верхней части топки, затем через ширмовую и конвективную части перегревателя. Последняя выполнена с параллельным током для облегчения температурных условий работы выходных элементов перегревателя. Оба промежуточных пароперегревателя также частично выполнены в виде ширм. Это связано с распределением радиационного и конвективного тепла агрегата общее теплово оприятие всех трех пароперегревателей составляет 65% полезно использованного в котле тепла, а часть конвективного тепла агрегата при этом расходуется на переходную зону остатка конвективного тепла недостаточно для двух промежуточных [c.81]

Таким образом, мощные блочные паротурбинные установки высокого и сверхкритического давления — это, как правило, установки с промежуточным перегревом пара. Преимущества, получаемые путем перелрева пара во второй, а иногда и в третий раз, достигаются ценой усложнения установок и их эксплуатации. Усложняется проточная часть цилиндра среднего давления турбины и повышаются требования к металлу его лопаток утяжеляются условия работы горизонтального разъема турбины появляются отсечные клапаны увеличиваются длина ротора, число ступеней турбины и т. п. Появляются громоздкие соединительные паропроводы с арматурой для пара, поступающего в промежуточный перегреватель и направляемого из него в цилиндр среднего давления турбины. В котельном агрегате необходимо дополнительно разместить промежуточный пароперегреватель. При этом тепло, расходуемое на первичный и промежуточные перегревы пара, может достигать до 2/з всего тепла, полезно используемого в котельном агрегате. [c.6]

Рециркуляция газов или возврат части охлажденных продуктов сгорания из конвективной части котла в топку как средство регулирования промежуточного перегрева пара получила довольно значительное распространение. Кроме того, рециркуляция газов применяется для создания рациональной ikomhohobkh котла, уменьшения шлакования поверхностей нагрева, облегчения температурных условий работы элементов котла, расположенных в топке и на выходе из нее (в частности, нижней радиационной части котлов сверхкритического давления), и т. п. Как средство регулирования промежуточного перегрева рециркуляция газов имеет ряд достоинств, наиболее важными из которых являются широкий диапазон регулирования и экономия дорогостоящих металла и арматуры пароперегревателя. Благодаря своим достоинствам рециркуляция газов получила значительное распространение в ряде стран (США, Франция, ФРГ, Япония и др.) обычно в установках, работающих на малозольном топливе. Так, фирма Бабкок и Вилькокс применила эту систему для нескольких сотен котельных установок [Л. 20]. [c.130]

Тепловой расчет варианта 2-1 в отличие от предыдущего выполнен при условии сокращения поверхностей нагрева по первичному тракту в части конвективного пароперегревателя (на 47,5%) и ширм 1-й ступени (на 22,5%). Благодаря этому сохранились такими же, как и в котле ПК-41, расчетные условия работы НРЧ и СРЧI, но зато температура газов перед промежуточным пароперегревателем выросла до 924° С. Перемещение промежуточного пароперегревателя в зону газовых температур, более высоких, чем в варианте 2, на 85° С, приводит, по условиям надежного охлаждения его труб при пусках и сбросах нагрузки, к необходимости применения двух БРОУ (п. 3, 7-2), что серьезно усложняет и удорожает установку. В то же время расчетная статическая характеристика промежуточного пароперегревателя почти не улучшается. По данным тепловых [c.271]

В настоящей главе рассмотрены варианты котлов с промежуточными пароперегревателями, состоящими из двух ступеней — регулировочной и выходной, скомпонованных врассечку с переходной зоной. Рассмотрено два варианта — 3 и 3-1. Они являются производными соответственно вариантов 2-2 и 2-4 и конструктивно отличаются от последних только увеличенными поверхностями нагрева первых ступеней промежуточных перегревателей и наличием устройств, обеспечивающих возможность регулирования расхода пара через данные ступени. Поэтому расчетные условия работы всех остальных поверхностей нагрева при полной нагрузке в вариантах 2-2 и 3 одинаковы, точно так же, как в вариантах 2-4 и 3-1. [c.276]

Отбор газов на рециркуляцию предусматривается после водяного экономайзера (вариант 4) или после регенеративного воздухоподогревателя (вариант 4-1). Сброс их предполагается в два места в нижнюю часть топки (ниже горелок) и в верхнюю ее часть либо в поворотную камеру перед конвективным первичным пароперегревателем. При номинальной нагрузке котла рециркуляция газов не лредусма тривается. Поэтому расчетные условия работы при этой нагрузке в вариантах 4 и 4-1 такие же, как в варианте 2. Чтобы определить коэффициенты рециркуляции газов при 70%-ной нагрузке, обеспечивающие поддержание номинальной температуры промежуточного перегрева, были выполнены тепловые расчеты. Коэффициенты рециркуляции в вариантах 4 и 4-1 получались соответственно 20 и 18% весовые же количества рециркулируемых газов в обоих случаях практически одинаковы вследствие значительных присосов воздуха в регеративном воздухоподогревателе. [c.278]

Выполнение изложенных условий затрудняется тем, что два промежуточных перегревателя пара воспринимают значительную часть тепла топлива, расходуемого в котельном агрегате (25—307о). Вместе с конвективной ступенью первичного пароперегревателя, водяным экономайзером и воздухоподогревателем они обычно поглощают долю общего тепловосприятия в котле, превышающую ту часть, которая приходится на конвективную зону агрегата в котлах, работающих на твердом топливе, и определяется условиями их бесшлаковочной работы. Несколько иначе обстоит дело в мазутных котлах, где границу по температуре продуктов сгорания между радиационной и конвективной частями котельного агрегата при наличии эффективной очистки поверхностей нагрева можно повысить тем самым увязать потребное и располагаемое тепло в конвективной зоне. Однако при указанном решении нельзя обойтись без охлаждения труб промежуточных пароперегревателей при растопке либо без дополнительных устройств. [c.310]

Условия работы радиациоиного промежуточного пароперегревателя гораздо тяжелее в силу малых значений коэффициента теплоотдачи. [c.69]

В качестве примера приводятся результаты испытаний радиационного промежуточного пароперегревателя котла с нагрузкой 120 т1ч, рпе=37,2 бар, / пе = 340 С, i"ne=430° С, расчетная массовая скорость пара дар =350—370 кг1м -сек радиационный пароперегреватель расположен на боковой стенке топки выше горелок. Трубы диаметром 0 47,5x5 мм расположены с шагом s=52 мм. Подвод к коллекторам выполнен по схеме П. При растопках этого котла температура стенки трубы повышалась до 680—730° С (рис. 2-16). Температура металла труб достигала высокой велич>ины не только при пусках, но и при стационарной работе котла (рис. 2-17), когда она составляла 620—650° С (при расчетной температуре, равной 570—565 С), Максимальные разности температур ПО периметру труб составляли 250—280° С при номинальных нагрузках и увеличивались до 300—320° С при резких изменениях нагрузки. Колебания температур стении при стационарных условиях составляли величину 70—100° С. Максимальные разности температур пара и стении трубы находились в пределах 190— 210° С. [c.69]

Более подробно па этих графиках показано де11ствие рециркуляции газов на передачу тепла в промежуточном пароперегревателе. Температура пара промежуточного перегрева может изменяться в зав1 симости от условий работы турбинного оборудования (например, от загрязнения лопаток цилиндра высокого давления, от отбора пара до его возвращения в котел и пр.). Поэтому из промежуточного пароперегревателя при одинаковых услозпях работы котлов может выходить пар различной температуры. На правой стороне двух графиков рис. 4-24 шкала средних значений температуры пара промежуточного перегрева дана ориентировочно. Из обоих графиков видно, что в большинстве опытов ОРГРЭС, проведенных при нагрузке 70 /о номинальной, эта температура была бы больше номинального значе[шя 545 С, если бы пар не охлаждался п вспрыскивающих пароохладителях. При полной нагрузке котел работал почти без рециркуляции дымовых газов. Наиболее полезной рециркуляция газов была при работе котельного агрегата с низкой нагрузкой, а также в периоды, когда в промежуточный пароперегреватель поступал пар пониженной температуры. [c.113]

Условия работы отдельных элементов первичного и промежуточного пароперегревателей характеризуются табл. 7-1, в которой указаны расчетные температуры и скорости пара, напряжения в металле и другие данные по котлу ТГМП-204. Наибольшая скорость пара [c.168]

Тепломеханическое оборудование водоохлаждаемых АЭС с кипящими реакторами — активная зона, сепараторы пара, турбина влажного пара, промежуточный сепаратор и промежуточный пароперегреватель, паровая сторона регенеративных подогревателей и конденсатора турбины — работает в условиях двухфазной среды. В двухконтурных АЭС с реакторами ВВЭР это условие полностью относится ко всему второму контуру, включая сторону низкого давления парогенератора. Даже первый контур новейших АЭС частично работает в режиме поверхностного кипения, и намечается тенденция перехода в последующих конструкциях на развитое кипение с малым паросодержанием, например в новых проектах ANDU-600 принимают Хвых = 3%. В этом случае на двухфазный режим перейдет и сторона высокого давления парогенератора. [c.14]

Необходим экстренный перевод котла на растопочную, как правило, 30%-ную нагрузку, определяемую принятой для отечественных блоков производительностью пускосбросных устройств (НСБУ) и условиями работы металла промежуточного пароперегревателя в однобайпасной пусковой схеме (практически без охлаждения). При этом, как правило, требуется изменение состава работающих топливоподающих устройств. [c.160]

Вспомогательный котлоагрегат был введен в эксплуатацию раньше главного, что создало известные удобства при производстве строительно-монтажных работ, а также облегчило условия пуска и наладки блока. Паропроизводительность вспомогательного котлоагрегата выбрана по расходу пара а холостой ход турбоагрегата с учетом обеспечения нагрузок собственных нужд блока около 6—7 Мет. Этот котлоагрегат рассчитан а работу без промежуточного перегрева пара. При самостоятельной его работе пар, выходящий из цилиндра высокого давления турбоагрегата, поступает епоаредственно в цилиндр среднего давления при совместной работе обоих котлоагрегатов весь пар после цилиндра высокого давления поступает в промежуточный пароперегреватель главного котлоагрегата. [c.167]

Пароперегреватель размещают сразу же после топочной камеры, отделяя его от нее только фестоном, образованным из труб заднего экрана, и поэтому температура дымовых газов при входе в пароперегреватель составляет обычно 1000—1100° С. Пароперегреватель изготовляют из стальных труб с наружным диаметром 38 и 42 мм, изгибаемых в змеевики с вертикальным расположением трубок. Обычно пароперегреватель составляют из двух последовательно расположенных групп змеевиков или, другими словам и, из двух последовательно расположенных ступеней. Характер выполнения змеевиков и схемы включения пароперегревателей бывают различными, но в современных экранных агрегатах с естественной циркуляцией их обычно вьшолняют по типу, показанному на рис. 23-8. Насыщенный пар из барабана котла поступает в коллектор (камеру) насыщенного пара 2, откуда он проходит в систему змеевиков второй по ходу газов ступени пароперегревателя 5. В этой ступени пар движется навстречу потоку дымовых газов, т. е. здесь осуществляется противоточная схема включения, которая, как известно, позволяет обойтись меньшей поверхностью нагрева при передаче заданного количества тепла. Пройдя вторую ступень пароперегревателя, частично перегретый пар поступает в выходной коллектор этой ступени 4, играющий роль промежуточного коллектора. Из него пар системой перепускных труб подается во второй промежуточный коллектор (верхний), который вместе с тем является входным коллектором в первую по ходу газов ступень пароперегревателя 1. Трубки этой ступени изгибаются так, чтобы обеапе-чить движение пара по смешанной прямоточно-противоточной схеме, облегчающей условия работы первых по ходу газа рядов пароперегре-вательных трубок, так как в них поступает пар еще относительно низкой температуры. Пройдя первую ступень пароперепревателя, окончательно перегретый пар поступает в коллектор перегретого пара 3 откуда проходит в главный паропровод. [c.368]

Пример 5. С переходом на давление выше 100 ат и большие единичные мощности весьма усложнились конструкции пароперегревателей. Увеличилось их удельное тепловосприятие. С предельными по условиям длительной прочности и окалинообразования температурами могут одновременно работать не только выходные, но и промежуточные ступени парового тракта, обогреваемые трубы и необо-греваемые коллекторы. Необходимость обеспечения допустимых температур налагает на оптимизацию топочного процесса дополнительные весьма жесткие ограничения. Этим сложные современные парогенераторы в корне отличаются от парогенераторов среднего и высокого давления с конвективными пароперегревателями, где тепловая экономичность были почти единственным критерием топочного процесса. [c.18]

Прямоточные котлы в отличие от барабанных имеют более сильную зависимость параметров пара и паропро-изводительности от возмущений. При изменениях p j хода питательной воды, подачи то.плива и воздуха, а -грузки потребителя и других возмущениях перемещаются границы экономайзерной, испарительной и перегрева-тельной частей котла. Это вызывает существенное изменение температур пара по тракту котла и на его выходе. Для поддержания температуры пара за котлом в заданных пределах одного регулятора температуры, как правило, недостаточно. Задача решается путем стабилизации температур в промежуточных точках пароперегревателя.. Важнейшим условием стабилизации температур по пароводяному тракту является обеспечение постоянства соотношения между количеством питательной воды, подаваемой в котел, и количеством тепла, выделяемого при сжигании топлива. Чем точнее поддерживается это соотношение во всем диапазоне нагрузок, тем меньше отклонения температур пара по тракту котла. Грубое регулирование температуры пара обеспечивается взаимосвязанной работой регуляторов тепловой нагрузки (топлива) и питания котла. Более тонкая стабилизация температур обеспечивается дополнительными впрысками в рассечки пароперегревателя. [c.204]

Весь поток пара промежуточного перегрева распределяют байпасным клапаном 4 между холодной ступенью 3 и обводным паропроводом 5. Регулирующей является холодная ступень пароперегревателя. При уменьшении расхода пара через холодную ступень повышается температура пара на выходе из нее. В результате уменьшается температурный напор и теплосъем в ступени, в пределе — до нуля. Надежная работа холодной ступени в этих условиях возможна при температуре продуктов сгорания, обеспечир.ающей допустимую температуру металла (для перлитной стали не более 585"С). Низкая температура продуктов сгорания в области расположения холодной ступени необходима еще для того, чтобы обвод (байпасирование) пара эффективно влиял на теплосъем при всех изменениях расхода пара через ступень. Именно в условиях низкого температурного напора в холодной ступени даже небольшая доля обвода пара существенно снижает температурный напор. [c.141]

В зоне впрыскивающего устройства в коллекторах промежуточного пароохладителя из стали 12Х1МФ, установленного в рассечку ширм первичного пароперегревателя, после 20—23 тыс. ч работы котлов ТП-100 были обнаружены сквозные трещины (рис. 3). В условиях частых теплосмен (пар в пароохладителе имел температуру 450—480° С, а впрыскиваемая вода 150—300° С) [c.9]

Надежность температурного режима перегревателя, удовлетворительная при номинальном давлении, может оказаться пониженной при промежуточных давлениях, например в режиме пуска для радиационной и ширмовой частей пароперегревателя. Следует иметь в виду, что в радиационной части перегревателя температурная (и тепловая) разверка на выходе из труб не дает прямых указаний на то, какие трубы работают в опасных условиях. Местный перегрев металла из-за удара в трубы факела, разрихтовки и выпучивания в сторону топки отдельной трубы, отслоения шлака или удаления его обдувкой может даже сочетаться с общим недогревом пара в данной трубе. Максимумы локальных тепловых потоков распространяются на ограниченную поверхность, вызывают местный перегрев металла, нэ не дают существенного подогрева нара. Анализ температурного режима стенки следует начинать с задания наиболее тяжелых условий, т. е. таких, которые заведомо хуже имеющих место в эксплуатации. Если выяснится, что температуры металла при этом ниже допустимых, дальнейшие исследования становятся ненужными. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...