Формулы для нагрева и охлаждения тел

По известному значению по формуле (5.18) находят значения т), и по формуле (5.3) — относительную долю охлажденного потока ц. Расчет в некоторой степени является достаточно приближенным, так как в опубликованной литературе нет данных по исследованию вихревых подогревателей и отсутствуют исследования по оптимизации конструкций вихревых труб, работающих на нагрев. Причина этого кроется в существенной необратимости процесса нагрева в вихревой трубе, так как он менее целесо- [c.226]

Для сборки с помощью нагре-в а охватывающей или охлаждения охватываемой детали необходимую разность Д/ температур деталей определяют по следующей формуле [c.86]

Qp — вспомогательные потери на нагрев (или охлаждение) соответственно изоляции камеры и газа полезного объема камеры Qn — тепловые потери камеры, Дж, которые складываются из потерь за время нагрева, выдержки, остывания и простоя камеры. Эти величины определяют по формулам [c.481]

В формуле (2.8) учитывается, что 1 кг пара, введенного извне с энтальпией if, охлаждаясь до энтальпии пара из отбора / (t/), отдает теплоту, равную разности энтальпий if ii, что приводит к приращению мощности на б (if—ij). Охлажденный до энтальпии г/, этот пар далее замещает собой равное ему количество пара из отбора /, который, продолжая теперь работать в турбине до выхлопа, производит дополнительную работу на лопатках, равную г,—/к. Наконец, последним членом учитывается нагрев дополнительного потока воды в схеме от /а.к до ian- [c.59]

Физическое объяснение описанного явления очень простое. Действительно, при синхронных и синфазных колебаниях температуры внешней среды и теплообмена в первую половину цикла вследствие одновременного повышения температуры среды и теплообмена тело получает значительный нагрев, который не компенсируется охлаждением во вторую половину цикла при пониженном теплообмене. В результате этого средний уровень температуры тела оказывается выше среднего уровня температуры среды. Наоборот, если колебания температуры среды и коэффициента теплообмена находятся в противофазе (ф = 7г), то в первую половину цикла тело получает недостаточный нагрев, а во вторую — чрезмерное охлаждение. В результате, как это вытекает из формулы (16), должно иметь место занижение температуры тела по отношению к температуре среды (член М отрицателен). [c.246]

Последняя формула позволяет также установить, как можно исключить чрезмерный нагрев проточной части ЧНД при работе турбины по тепловому фафику, не прибегая к специальным системам охлаждения, о которых речь пойдет ниже. [c.338]

При выборе двигателя по приведенной методике его нагрев не превышает допустимого значения, а ускорение при пуске выдерживают в заданных пределах. Если периоды разгона имеют существенное значение по сравнению со временем работы двигателя с установившейся скоростью (in > у/60), то необходимо учесть ухудшение условий охлаждения при переходных процессах. Тогда формула (30) примет вид [c.295]

При выводе формулы (12.32) молчаливо предполагалось, что сжатие и растяжение участков среды происходит изотермически. Для твердых тел ввиду их большой теплопроводности такое предположение вполне оправдано. Газы обладают гораздо худшей теплопроводностью, и поэтому участки сжатия (где происходит нагре ) и участки разряжения (охлаждение) не успевают обменяться теплом, что приводит к увеличению упругости газа. Правильнее полагать, что сжатие и разряжение газа происходит адиабатически, т. е. без обмена теплом. Найдем значение Е по формуле (12.33) при адиабатическом сжатии газа. Запишем сначала (12.33) так [c.391]

Температура нагреваемой проволоки оценивается оптическим пирометром. При испытании электронагревателей [101] в Америке пропускают ток через проволоку диаметром 0,64 мм. Иногда поддерживается постоянной температура, иногда электрическое напряжение на концах проволоки в последнем случае по мере уменьшения сечения проволоки температура изменяется. Попеременный нагрев и охлаждение проволоки значительно ускоряют испытания. За меру долговечности принимают время, в течение которого при данной температуре сопротивление проволоки возрастет на 10%. Зависимость между долговечностью проволоки в часах и температурой испытания выражается формулой [c.91]

Чтобы завершить проведение аналогии между лазерным охлаждением и охлаждением Пельтье, необходимо рассмотреть ситуацию, когда направление тока (в оптическом случае это поток фотонов, а в электрическом — поток электронов) меняется с прямого на обратное. Джоулев нагрев не зависит от направления тока, а вот коэффициент Пельтье при изменении направления тока на обратный меняет свой знак [см. формулу (2.136)]. Чтобы удовлетворить этому обстоятельству, нужно наложить следующие условия [c.114]

Формула (13.74) служит для проверки редуктора на нагрев по ней можно определить значение допускаемой по условию работы без перегрева мощности [Pj] или площади А поверхности охлаждения редуктора. Если при тепловом расчете редуктора по формуле (13.74) окажется, что площадь теплоотдающей поверхности редуктора недостаточна, корпус редуктора делают ребристым (см. рис. 13.2 13.3). При расчетах учитывают только 50% поверхности ребер. [c.247]

Определение тепла на нагрев вспомогательных устройств производится по формулам для расчета полезного тепла. В расчетах могут возникнуть затруднения, если вспомогательные устройства органически связаны с конструкцией печи и степень их охлаждения от выхода из печной камеры до обратного входа в эту камеру неизвестна, например, когда лента конвейера выходит из печной камеры, а затем возвращается в печь, частично охлаждаясь. В таких случаях температура вспомогательных устройств на входе в печную камеру обычно принимается по опытным данным. [c.213]

Коэффициент температуропроводности а определялся по методике, предлагаемой в [7]. Нагрев и охлаждение цилиндрических образцов осуществлялись в радиальном направлении на установке, описанной в [8]. Температура по оси образца /о и температура на расстоянии г от центра tr измерялись и записывались многоточечным электронным потенциометром. Коэффициент температуропроводности для установившегося периода температур при нагреве (охлаждении) образцов подсчитывался по формуле [c.366]

При повторно-кратковременной работе редуктора (при естественном охлаждении) проверку на нагрев производят по формуле [c.341]

Проверку катушек на нагрев производят по поверхности охлаждения катушек, которая приходится на 1 вт мощности. Для этого надо определить-сопротивление обмотки катушек по формуле [c.288]

Если для сборки применяется нагрев охватывающей детали или охлаждение охватываемой детали, то температура нагрева определяется по формуле [c.260]

Затем чашку с навеской ставят под лампу и по истечении 5 мин вынимают из установки, после охлаждения взвешивают. Нагрев в течение 3—5 мин повторяют до тех пор, пока разница между двумя последующими взвешиваниями не превысит 0,01 г. Содержание летучих веществ X в испытуемом материале вычисляют по формуле. [c.25]

Упрочняющую высокотемпературную обработку прокатных валков рекомендуется проводить по следующему режиму нагрев до 900-950 °С со скоростью, определяемой по эмпирической формуле V = 12(7...5 >), где В -в м охлаждение водовоздушной смесью до 600-550 °С с относительным расходом последней (2-5,5)10 м /(ч м ) в зависимости от исходной и необходимой твердости чугуна рабочего слоя, затем охлаждение с печью со скоростью 20-30 °С/ч до 100-150 °С. [c.734]

Подготовительные операции подогрева можно рассматривать и с помощью все той же критериальной формулы (3.5), и формулы (3.13). Согласно ранее данным разъяснениям, числитель в критерии К [см. формулу (3.5)1 —это энергия, которую мы вводим в металл. Знаменатель — это тепловая энергия, отводимая теплопроводностью в глубину стержней. При прерывистом подогреве перед оплавлением обычно ведут нагрев при том же вторичном напряжении, от которого оплавление будет возбуждено после подогрева. Следовательно, процесс все время идет на одной и той же внешней характеристике. Такой именно случай и рассмотрим как типовой. На рис. 3.16 представлены две кривые непрерывного нагрева стержней (Н) силой тока / и непрерывного охлаждения тех же стержней Ох). Первый импульс подогрева создает подъем температуры по участку кривой О—1. В этот момент ток выключается или разрывается контакт. Стержни охлаждаются по участку кривой 1—-2, в точности параллельному такому же участку 1—2 на кривой Ох для такой же температуры. Второй импульс нагрева пойдет по части кривой 2—3, в точности параллельной такому же температурному участку 2—3 на кривой непрерывного нагрева. Затем все повторяется многократно, но так, что и нагревы, и охлаждения за каждый импульс будут осуществляться по закону кривых Н и Ох. [c.142]

В этом случае для определения Ат необходимо знать разность температур Т—Гв и мощность рассеиваемого тепла Рт- Поскольку коэффициент Ат при небольших перепадах температуры зависит только от геометрической формы тела и условий его охлаждения, величину Ат легко определить методом моделирования. В качестве модели можно использовать заполненный маслом аккумуляторный бак, в котором помещается электронагреватель, обеспечивающий равномерный нагрев всей поверхности бака. Зная мощность нагревателя и разность температур в стационарном температурном режиме, можно по формуле (1-87) найти значение Ат- [c.30]

При работе передачи короткими циклами, когда время работы существенно меньше времени остановки т. е. время ст Достаточно для охлаждения редуктора до температуры окружающего воздуха, расчёт на нагрев производится по формуле [45] [c.265]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

При расчете прочности соединения расчетный натяг N определяют по минимальному табличному или вероятностному натягу [см. формулу (Q.l)l с поправкой и на срезание и сглаживание шероховатости поверхности при запрессовке (если сборку выполняют нагре-ианием или охлаждением, и=0) [c.86]

Если нагреть или охладить сво бодно лежащий стержень. или статически определимую систему стержней, то стержни будут удлиняться или укорачиваться и при этом в них никаких напряжений не возникнет. Но нагревание (охлаждение) стержня с закрепленными концами сопровождается появлением в нем надряжений сжатия (растяжения) даже при отсутствии внешней нагрузки. Напряжения растяжения (или сжатия) при равномерном нагревании (охлаждении) стержня постоянного поперечного сечения с жестко закрепленными концами определяют по формуле [c.87]

Нагрев воздуха осуществляется в секциях подогрева (воздухонагревателях) поверхностного типа. Они также выполняются из ореб-ренных трубок, внутри которых циркулирует теплоноситель — пар или горячая вода. Процесс нагрева воздуха протекает без изменения влагосодержания и изображается на Я, -диаграмме линией 14 (см. рис. 4.13). Расход теплоты на нагрев воздуха определяется, так же как и расход холода при охлаждении, по формуле (25.6), в которую подставляется разность энтальпий Я4—Н. Если санитарные нормы допускают использование удаляемого из помещения воздуха для повторной его обработки в кондиционере, то при этом значительно экономятся теплота и холод. Объем циркуляционного воздуха может быть постоянным или переменным, в зависимости от параметров наружного воздуха. Конструкция самого кондиционера при этом не изменяется. [c.248]

Нагрев тела принципиально не отличается от его охлаждения. Поэтому при определении количества теплоты для охлаждающейся корки тела можно воспользоваться прежними формулами, выведенными в 8 для нагревающегося слоя X тела. Эта мысль наглядно иллюстрируется рис. 75, где количество аккумулированной теплоты представлено соответствующей площадью (на рис. 75 количество теплоты QaKK определяется площадью, заключенной между горизонтальной прямой, которая отвечает температуре затвердевания, и параболой п-го порядка, которая соответствует распределению температуры в сечении корки для момента t). [c.138]

Осуществляется такое построение следующим образом. Изготовляем модель исследуемой формы в любом масштабе из нормального материала. Производим тщательное определение всех геометрических величин, необходимых и достаточных для описания данной формы. Нагрев форму, предоставляем ей охлаждаться в условиях постоянства а и температуры внешней среды t. Измеряем это а, например по методу электрокалориметра, и определяем обычным способом т. После этого по формулам (1.52) и (1.50) вычисляем соответствующие численные значения критериальных величия С и р. Их совокупность дает точку В па кривой (1.55) рис. 8. Далее повторяем опыт с охлаждением формы при той же температуре, но уже при другом численном значении а коэффициента теплоотдачи, и находим другой темп охлаждения т вычислив опять критериальные величины, получаем другую точку В кривой (1.55). Идем так далее, пока не наберем достаточного числа точек, чтобы провести через них главную кривую. В силу нашей основной теоремы она имеет асимптоту, параллельную оси и находящуюся от нее в расстоянии р . Для определения этой последней величины необходимо найти коэффициент формы К, что также осуществляется, как мы видели в 3, экспериментальным путем. [c.106]

К достоинствам винтовых уплотнений относятся способность обеспечивать высокую герметичность при перепаде давления до 60 кПсм" и отсутствие механического износа деталей. Недостатком уплотнения являются сильный нагрев жидкости и связанные с этим проблемы охлаждения, предотвращения возможного образования пара. Винтовое уплотнение не может работать при неподвижном вале и требует установки дополнительного стояночного уплотнения. Потери мощности N в винтовом уплотнении принципиально выражаются формулой, аналогичной формуле (1а). [c.29]

Подобный технологический процесс реализован в ПГУ с полузависимой схемой работы (рис. В.6). Как и в предыдущем случае, за ГТУ устанавливают КУ. Теплота выходных газов газовой турбины утилизируется в теплообменниках высокого (ТО-ВД) и низкого давления (ТО-НД), куда поступают часть питательной воды после питательных насосов и часть основного конденсата обычно после одного ПНД паротурбинной установки. В этой ПГУ также легко осуществить переход к автономной работе газовой и паровой частей установки, а в энергетическом паровом котле можно сжигать органическое топливо любого вида. Охлаждение выходных газов ГТУ (с до Т ) позволяет нагреть воду (условный процесс Ь—Ь ). Подогрев воды в цикле Ренкина (участок Ь —с) осуществляется в регенеративных подогревателях отборным паром турбины, а также в экономайзере энергетического парового котла. Энергетический КПД ПГУ определяется по формуле (В.5). [c.16]

Однако в кристаллах-пироэлектриках возможен не только квадратичный, но и линейный электротепловой эффект, при котором AQ = lmEm- Как видно из формулы, в зависимости от полярности Ет возможен не только нагрев, но и охлаждение диэлектрика в приложенном электрическом поле. Этот эффект является обратимым и называется электрокалорическим, а параметр — [c.21]

Нагрев воды принимается в пределах 5—10°. Если принять большую степень нагрева воды, а следовательно, меньший ее расход, то при неизменной скороёти и длине трубок это увеличило бы число ходов [см. формулу (31)]. Кроме того, увеличение средней температуры воды привело бы к худшему охлаждению воздуха или к увеличению размеров аппарата. [c.127]

В настоящее время применяется двусторонняя развальцовка конденсаторных трубок, поэтому интересно определить максимальные термические напряжения в трубках при разных режимах работы конденсатора. Результаты расчетов для одноходового конденсатора, выполненных И. К. Гришуком по упрощенной формуле (9) и в предположении, что нагрев воды 8/ = 8°, показаны на фиг. 125. Наибольшие термические напряжения возникают в трубках, расположенных в зоне охлаждения паровоздушной смеси. При работе с глубоким вакуумом напряжения относительно невелики, но резко возрастают как при ухудшении вакуума, так и при понижении температуры охлаждающей воды. [c.260]

Формулы (416м) и (416с) служат для проверки редуктора на нагрев при необходимости из них можно определить величину допускаемой по условию работы без перегрева мощности [Л ,] или определить необходимую площадь Р поверхности охлаждения редуктора. [c.322]

Когда нужно получить большие натяги, может быть использован комбинированный метод — охлаждение охватываемой детали и нагрев охватываюш,ей. Для разборки соединений с натягом применяют разнообразные съемники- Для уменьшения износа контактных поверхностей деталей и величины усилия распрессовки на поверхности сопряжения подают масло. Такой способ может быть использован и для напрессовки охватывающей детали на вал. Необходимое давление масла при распрессовке может быть определено по вышеприведенной формуле для определения напряжения сжатия р на контактной поверхности, только при этом величину расчетного натяга бра находят по формуле [c.1039]

При дальнейшем нагреве до температуры Т, они достигают предела текучести (точка А на рис. 58,6), вызывая в процессе повышения температуры до Т уже пластическую деформацию сжатия стержня (линия А-Б). Появляется текучесть металла и <1 + М будет больше, чем d + М в предыдущем случае. Если прекратить нагрев, то при охлаждении напряжения сжатия снижаются (прямая 2), а после их снижения до нуля начнется сокращение длины стержня до точки В (рис. 58,6). Диаметр стержня в том месте, где происходил местный нагрев, увеличится, а длина сократится на величину (А///о) Т2, отмеченную на оси деформаций. К концу полного охлаждения стержень получит остаточную деформацию А/д, которая определяется по формуле А/о = а/оАТ, т.е. остаточное укорочение пропорционально термическому линейному коэффициенту о, длине стержня 0 и температуре нагрева АТ. Остаточных напряжений в металле стержня нет, тгис как он после нагрева со стесненным расширением свободно охлаждался. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...