Влияние эффективной вязкости

Влияние эффективной вязкости. С увеличением Яэф, как видно из (6.3.18), величина кц уменьшается, т. е. уменьшается крутизна переднего фронта волпы. При этом, как видно из (6.3.24), в случае отсутствия осцилляций, когда ке — действительное число, величина ке уменьшается, и задняя часть волпы становится также менее крутой. В случае же наличия осцилляций (когда ке — комплексное число) с увеличением я,ф действительная часть ке становится больше, что свидетельствует о более интенсивном затухании осцилляций. Следует иметь в виду, что уменьшение ка или крутизны переднего фронта, в свою очередь, также приводит к более слабым осцилляциям из-за уменьшения [c.32]

ВЯЗКОСТИ. При ЭТОМ следует иметь в виду, что не только форма и размер твердых частиц при 2 ОД1 но и их материал может влиять на эффективную вязкость и другие эффективные реологические характеристики смеси, что, по-видимому, отражает влияние неравномерности расположения частиц (неодинаковости [c.172]

Так же, вероятно, следует относиться и к учету влияния на пленку расплава газообразных продуктов термического разложения. В изложенной ранее теоретической модели предполагалось, что газовые пузырьки пронизывают пленку по нормали и, учитывая ее малую толщину, не успевают оказать существенного влияния на величину эффективной вязкости расплава. [c.269]

Влияние мягчителей на эффективные вязкости исследовано в работе [189]. Повышение содержания мягчителя снижает вязкость, как это показано на рис. 2.2.10. [c.68]

Энергия активации течения уменьшается с увеличением гибкости макромолекул, а температурная зависимость вязкости проявляется менее резко. Большое влияние на эффективную вязкость оказывает средний молекулярный вес и молекулярно-весовое распределение. Б области низких молекулярных весов наблюдается прямая пропорциональность между эффективной вязкостью и средним значением молекулярного веса. После достижения критического значения молекулярного веса зависимость становится степенной с показателем степени 3,4. Значение критического молекулярного веса зависит от природы полимера. Например, для полистирола оно близко к 38 ООО, а для полиэтилена — к 4000 [94, с. 173]. [c.71]

В США известно несколько случаев применения таких добавок [2-58], осо бенно при использовании нефтяного пека. Они изменяют содержание функциональных групп в связующем и, следовательно, взаимодействие с поверхностью порошка. Практическое использование добавок известно также при применении связующего в дорожном деле. Это так называемые активаторы адгезии каменноугольного пека и битумов к поверхности минеральных порошков. Наиболее эффективными среди них являются амины. Они не оказывают заметного влияния на вязкость связующего. [c.60]

Данный критерий характеризует относительное значение циклической вязкости, т. е. превышение величины фактически поглощаемой энергии по сравнению с критическим значением при напряжении, равном пределу усталости. Этот критерий характеризует эффективность влияния циклической вязкости на снижение чувствительности к надрезу. [c.117]

Результаты экспериментальных исследований при гиперзвуковых скоростях течения [5] показывают значительное уменьшение турбулентного касательного напряжения с увеличением числа Маха. Уменьшение температурного фактора TJT, оказывает аналогичное воздействие на рейнольдсовы напряжения. Основное влияние на механизм генерации и диссипации турбулентности оказывает число Маха. При больших гиперзвуковых числах Маха (Ме>10) в условиях холодной стенки Гю/Г.ягО.П- -0.15 измерения турбулентной вязкости и длины пути смешения показывают значительное уменьшение безразмерной эффективной вязкости р-т/Мвб во внешней области. Постоянная р. в формуле для длины пути смешения (6.29) уменьшается с увеличением числа Маха. При гиперзвуковых скоростях течения в условиях холодной стенки модель турбулентного переноса может быть уточнена введением функциональной зависимости для р. [c.325]

Здесь Aj 1 , - коэффициенты полных (эффективных) вязкостей а , - числа Прандтля для Кн члены Pi , Р описывают процессы генерации в уравнениях для К и скорости диссипации е в явной форме - диссипативное слагаемое в уравнении для е члены D, Е выражают влияние вязкости на диссипативные эффекты вблизи стенки и в областях с малыми локальными числами Рейнольдса в уравнениях для К w. г, как и пристеночные функции /2,/4 в членах D , Е. [c.85]

Рис. 16. Влияние концентрации совмещаемых мыл на эффективную вязкость смазок.

По описанной методике готовились образцы смазок с целью выбора оптимального режима и состава. При этом в первую очередь выявлялось влияние таких факторов, как степень дисперсности глины в суспензии количество взятого для осаждения амина pH среды, на эффективную вязкость образцов смазки. [c.383]

Для выяснения вопроса о влиянии окислительной полимеризации на вязкость масла были проведены специальные опыты. С этой целью масло, на котором изготовляется смазка циатим-201, окислялось в тех же условиях, что и смазка, в фарфоровой чашечке. После окисления определялись кислотное число и вязкость на том же ротационном вискозиметре. Этими опытами установлено, что при окислении до кислотного числа 3,6 мг КОН вязкость масла, измеренная при 20°, возросла на 33%. Примерно на столько же увеличилась и эффективная вязкость смазки (по данным табл. 6, вязкость смазки при градиенте скорости 2,6 сек.- и кислотном числе 4,0 мг КОН возросла на 38%). Иначе говоря, при окислении увеличение вязкости смазки пропорционально увеличению вязкости жидкой фазы. Следовательно, в начале окисления структура системы существенных изменений не претерпевает. [c.442]

Эффективная вязкость и особенно предел прочности смазок циатим-221 при хранении в естественных условиях изменяются более резко. Так, за 1 год и 7 месяцев хранения на алюминиевой поверхности вязкость возросла в 3—4,5 раза, а предел прочности в 40—45 раз. Это очень важное обстоятельство. Оно указывает на то, что и вязкость и предел прочности резко изменяются не столько от окисления или самопроизвольного выделения масла (до 3—5%, не более), сколько под влиянием других факторов. Вполне естественно возникает вопрос какие это факторы [c.446]

Такой же эффект влияния вязкости проявляется и в диффу-зорных решетках, у которых > л/2. В диффузорных решетках, имеющих Рг < я/2, влияние вязкости обратное — оно приводит к уменьшению эффективного угла поворота потока решеткой, т. е. к появлению как бы дополнительного угла отставания. [c.14]

Отказ от условий нрилинания и принятие такой точки зрения, что причиной течения жидкости является движепие веш,ества плоскости, позволяет дать проблеме новую интерпретацию. В безграничном пространстве, заполненном вязкой жидкостью, рассматривается материальная плоскость, вегцество которой стремится к центру, например, под влиянием силы тяготения. Вязкая жидкость, увлекаемая этим стоком, образует приосевую струю, интенсивность которой становится неограииченно при конечной обильности стока. Ясно, что, не доходя до этой критической ситуации, струя турбу-лпзируется. При этом вблизи оси образуется турбулентное коническое ядро высокой эффективной вязкости, тогда как внешнее течение, связанное с медленным движением вегцества плоскости, [c.158]

Использование сдвигонеустойчпвого сплава в качестве матрицы позволяет получить композиционный материал с высокими прочностными свойствами. Механизм деформации путем структурных превращений позволит эффективно релаксиро вать напряжения, возникающие в матрице при нагружении композита, и использовать твердую составляющую так, что она будет нести основную нагрузку, не оказывая неблагоприятного влияния на вязкость матрицы. Поскольку структурно-нс однородные материалы в виде жестких систем, диссипативные процессы в которых протекают на высоком структурном уровне, хруш п и не удовлетворяют современным требованиям, принцип конструирования высокопрочных композитов с внутренними демпфирующими структурными элементами является весьма перспективным. [c.192]

Из отермические кривые зависимости эффективной вязкости от скорости сдвига сближаются при больших скоростях сдвига, т. е. влияние температуры на эффективную вязкость снижается с увеличением скорости сдвига (рис. 5-3, а). [c.105]

Для количественной характеристики сопротивления полимеров вязкому течению пользуются так называемой эффективной вязкостью 11ЭФ — отношением т к у. На рис. 1.55 и 1.56 приведены зависимости эффективной вязкости от скорости сдвига для ряда термопластичных полимеров. С увеличением скорости сдвига Пэф заметно уменьшается. Наибольшее влияние на Г1зф термопластичных полимеров в условиях формования оказывает температура и молекулярный вес полимера. В интервале <С Т <С T .+ 100 °С зависимость эффективной вязкости аморфных полимеров от температуры описывается с помощью уравнения типа (20) и (21), а именно [c.69]

Однако член с искусственной схемной скоростью в равенстве (Б. 18) все же следует интерпретировать как члеп, вносящий эффект искусственной вязкости, даже если член аез хх отсутствует. Стационарное решение определяется не значениями а и и по отдельности, а их отношением и/а с учетом граничных условий. При соответствующем выборе характерного линейного размера задачи для приведения уравнения к безразмерному виду отношение и/а есть не что иное, как число Рейнольдса. Поэтому влияние искусственной схемной вязкости сводится просто к уменьшению эффективного значения числа Рейнольдса и/а. В соотношении (Б.11) влияние схемной вязкости выражается в искусственном увеличении а, что влечет за собой уменьшение величины и/а до и/ а - - аез). В соотношении (Б. 18) влияние схемной вязкости выражается в искусственном уменьшении величины и, причем и/а уменьшается до (и — иеа)/а. Таким образом, и величина ае в (Б.11), и величина иез в (Б.18) уменьшают эффективное значение числа Рейнольдса и, следовательно, создают эффект искусственной вязкости. [c.519]

Влияние вязкости на остаточную насыщенность исследовалось путем использования различных жидкостей, вязкость которых менялась от 0,4- 10 3 Па-с для гептана до 1,2 Па с для одной из фракций нефти (флаксон 680). Эти исследования также не показали заметного влияния вязкости на остаточную насыщенность (последняя менялась в пределах от 8,3 до 8,6 %). Были проведены специальные опыты с вязкопластичными жидкостями, которые также не показали увеличения остаточной насыщенности с ростом эффективной вязкости. [c.39]

Многочисленные результаты предыдущих исследований [1, 2, 3] дают основание рассматривать влияние упругих колебаний на фильтрационные процессы в насыщенных пористых средах как установленный факт. В результате воздействия упругими колебаниями снижается эффективная вязкость флюидов, насыщающих пористую среду, повышается смачиваемость пористой среды, изменяются фазовые проницаемости, ускоряются процессы релаксации механических напряжений в породах, снижается их структурно-механическая прочность, происходят тиксотроп-ное разжижение глинистых включений и дезинтеграция кольматирующего материала [2, 3, 7, 8]. [c.234]

При больших числах Рейнольдса толщина П. с. очень мала по сравнению с характерными размерами тела. Поэтому почти во всей области течения, за исключением тонкого П. с., влияние сил вязкости несущественно по сравнению с инерционными силами, и жидкость в этой области можно рассматривать как идеальную. Одновременно вследствие малой толщины П. с. давление в нём в поперечном направлении можно практически считать постоянным. В результате весьма эффективным оказывается такой метод изучения обтекания тел потоком жидкости (газа), когда всё поле течения разбивается на две части — область течения идеальной жидкости и тонкий П. с. у поверхности тела. Течение в первой области изучается с помощью ур-ний движения идеальной жидкости, что позволяет определить распределение давления вдоль поверхности тела тем самым определяется и давление в П. с. Течение внутри П. с. рассчитывается после этого с учётом вязкости, теплопроводности и диффузии, что позволяет определить поверхностное трение и коэфф. тепло- и массооб-мена. Однако такой подход оказывается неприменимым в явном виде в случае отрыва потока от поверхности тела. Он неприменим и при малых Ке, когда влияние вязкости распространяется на довольно большую часть возмущённой области течения. [c.556]

В опубликованных работах лаборатории консистентных смазок МИНХ и ГП им. И. М. Губкина было показано, что химический состав жидкого компонента смазок оказывает существенное влияние на их структурномеханические свойства. Влияние химического состава жидкого компонента приводит к неправильным представлениям о действительном влиянии па изменение тех или иных свойств смазок даже такого основного фактора, как вязкость дисперсионной среды. Наряду с этим химический состав жидкого компонента может по-разному влиять на свойства смазок при различных температурах. Этим и объясняется, например, то, что при исследовании зависимости предельного напряжения сдвига и эффективной вязкости смазок от вязкости масляного компонента получаются экстремальные кривые, показанные на рис. 1. [c.5]

Рис. 0. Влияние концонтрацип совмещаемых мыл на эффективную вязкость при разных градиентах скорости сдвига. Градиент скорости сдвига

Можно предположить, что одной из причин расхождения вязкости различных партий смазок является неконтролируемое содержание воздуха, механически увлеченного при гомогенизации смазок и находящегося в виде мельчайших пузырьков. Для проверки этого предположения были проведены специальные опыты со смазкой циатим-201. Смазка наносилась на стеклянную пластинку слоем в 3 мм, помещалась в вакуум-эксикатор, из которого непрерывно откачивался воздух в течение 1 часа. Остш-точное давление составляло 6—10 мм рт. ст., затем определялась вязкость смазки. Как показали опыты, вязкость практически не изменялась по сравнению с исходным значением. Например, исходное значение вязкости при 50° и градиенте скорости деформации 60 сек. равно 15,1 пуаз, а значение вязкости при тех же условиях, но при удалении воздуха из смазки — 15,0 пуаз при градиенте скорости деформации 1506 сек. и температуре 50° для этих двух образцов вязкость соответственно равна 1,19 и 1,17 пуаз. При 20° и градиенте скорости деформации 60 сек." исходное Значение вязкости равно 24,3 пуаза, а после удаления воздуха — 25,1 пуаза и т. д. Тал им. обрааом. наличие, механически увлеченного воздуха в смазке заметно не сказывается на эффективности вязкости. Различное значение вязкости разных партий смазки связано, по-видимому, с неточностью соблюдения технологического режима изготовления колебания температуры при варке смазки и при охлаждении ее, отклонения в соотношении между компонентами и др. Все эти отклонения, как правило, не регистрируются, поскольку они узаконены техническими условиями, с ними не считаются, но они, несомненно, оказывают влияние на структуру образующейся системы, а следовательно, на объемно-механические свойства. [c.435]

Здесь предполагается, что предельное критическое напряжение Ой зависит от концентрации водорода С в данном микрообъеме [381]. Расчет напряженно-деформированного состояния в окрестности вершины трещины [368] (рис. 41.3) показывает, что при л б эффективное напряжение Oef определяется практически растягивающим напряжением о , имеющим максимум при х = — Хш 26, а при а ss б в зависимости от значения параметра а в соответствии с (41.20) доминирующим фактором для напряжения Oef может оказаться интенсивность деформаций ер (см. рис. 41.5, а). Это, в частности, означает, что в отсутствие водорода, когда Ос можно считать константой, критическое условие (41.20) может быть выполнено при достижении в окрестности вершины трещины предельных деформаций е, или напряжений Оу. В связи со сказанным известные микромеханическпе критерии вязкости разрушения [253], основанные на понятиях критической деформации или критического напряжения, можно считать предельными случаями более общего критерия, получающегося из условия (41.20). Однако, если в отсутствие водорода соответствие какой-либо микромеханпческой модели вязкости разрушения (деформационной или силовой) данному материалу достаточно стабильно и определяется преимущественно свойствами самого сплава, то при водородном охрупчивании реализация этого соответствия существенно зависит от распределения водорода вблизи вершины трещины и его влияния на значение Ос. [c.334]

В табл. 3.10 приведены данные о влиянии трех таких антирадов на радиационную стойкость бифенила, нафталина, мета-терфенила и орто-терфенила. За исключением двух жидкостей, в которых дибензилселенид увеличивает газовыделение, дибензилселенид, тиантрен и фталоцианин, свободный от металла, эффективно влияли как на увеличение вязкости при облучении, так и на радиационное газовыделение. [c.135]

Одним из способов достижения высокой вязкости разрушения сплавов на основе железа, предназначенных для криогенной техники, является снижение концентрации охрунчивающих примесей (углерода, кислорода и азота) путем введения химически активных (поглощаюших) элементов, которые будут связывать указанные примеси. Были опробованы добавки одиннадцати активных металлов в системе Fe—I2Ni, включая А1, Hf, La, мишметалл, Nb, Si, Та, Ti, V, Y и Zr. Предварительные исследования [2] показали, что AI, Nb, Ti и V наиболее эффективно повышают вязкость разрушения. Для наиболее подробного исследования в качестве оптимального варианта химически активного элемента был выбран алюминий. Задачами исследования были оптимизация содержания никеля и алюминия, изучение влияния примесей, механизмов упрочнения и свариваемости. [c.251]

Оптимизация содержания алюминия. Первоначально усилия были направлены на повышение вязкости разрушения сплава Fe—12Ni путем добавления химически активных металлов. Результаты проведенных исследований показали [2], что наиболее эффективной добавкой для повышения вязкости разрушения и прочности является алюминий. Влияние добавки алюминия на вязкость разрушения сплава Fe—12Ni при низких температурах показано на рис. 1. Три кривые, представленные на этом рисунке, характеризуют материал, отожженный в течение 2 ч при температурах 823 К (в однофазной а-области), 958 К (в двухфазной а-Ь у-области) и 1093 К (в однофазной 7-области). Максимальную вязкость разрушения достигали при концентрации алюминия, равной 0,5% (ат.), при двух более высоких температурах отжига и при содержании алюминия в пределах 0,5—1 % (ат.) и температуре отжига 823 К. Повышение вязкости разрушения связывают с удалением примесей, являющихся элементами внедрения, и с измельчением размера зерна на 50%. Из-за резкого снижения вязкости в сплаве Fe—12Ni—lAl, отожженном при 958 и 1093 К (см. рис. 1), для дальнейшего исследования было выбрано оптимальное содержание алюминия, равное 0,5 % (ат.). [c.252]

Поведение аустенитных нержавеющих сталей вызывает и ряд важных вопросов, на которые пока нет ответа. Например, связан ли эффект введения больших добавок 81 или Т1 со структурными изменениями (т. е. стабилизацией б-феррита), или же он обусловлен влиянием ЭДУ растворенных примесей в растворе. Как уже отмечалось, мы склоняемся в пользу первой точки зрения, однако в данном случае и в настоящее время эффекты ЭДУ нельзя вычеркнуть из рассмотрения. [68, 94]. Не выяснена до конца и роль б-феррита при КР, а именно — препятствует ли он растрескиванию из-за своей вязкости и пластичности, или же по той причине, что его электрохимические свойства затрудняют повторное заострение вершины трещины. Наконец, детального изучения требует и влияние марганца на процесс индуцированного средой охрупчивания ввиду усиливающегося интереса к возможности замещения марганцем никеля и хрома, вызваннного все возрастающей дефицитностью и стоимостью последних. Не исключено также, что более эффективными заместителями окажутся добавки Мп-Ь -f 81 или какие-либо другие комбинации. [c.140]

Коэффициент отфильтровывания в магнитных сепараторах зависит от скорости течения жидкости. Приведенные на рис. 125, б данные определены из условия равномерного распределения частиц осадка в минеральном масле, проходящем мимо постоянного магнита. Вследствие эффекта агломерации небольших частиц под действием магнитного поля фактический коэффициент отфильтровывания при данных скоростях потока может оказаться более высоким. На рис. 125, в показаны результаты исследований [60] по определению влияния вязкости рабочей жидкости на эффективность работы магнитного сепаратора в сопоставлении с механическим фильтрующим элементом. На графике кривая А характе- [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...