Эффективная вязкость смазок

Эфиры целлюлозы 194 Эффективная вязкость смазок 301 [c.348]

Вязкость смазок при данной температуре не постоянна, как для масел, а зависит от градиента скорости сдвига. При увеличении скорости деформации вязкость резко снижается, поэтому обычно говорят об эффективной вязкости смазок т] при данном градиенте скорости О и постоянной температуре (рис. 17). Интенсивность изменения вязкости с изменением скорости деформации выражается вязкостно-структурной характеристикой (ВСХ) продукта и определяется отношением вязкостей смазки при двух градиентах скорости. Обычно вязкость смазок определяют при градиентах скорости деформации 10 и 100 сек-. Резкое уменьшение вязкости с увеличением скорости деформации способствует улучшению эксплуатационных свойств смазки, т. е. при данном уровне вязкости смазки желательно иметь возможно большую величину ВСХ. Для масла, вязкость которого не зависит от градиента скорости, эта величина равна 1. Способность смазок при малых скоростях деформации иметь большую вязкость и затем разжижаться при увеличении скорости деформации выгодно отличает их от [c.92]

Рис. 16. Влияние концентрации совмещаемых мыл на эффективную вязкость смазок.

Рлс. 11. Зависимость эффективной вязкости смазок, содержащих различные концентрации совмещаемых мыл, от температуры. [c.49]

Эффективная вязкость смазок исследовалась при различных градиентах скорости деформации и температурах. Вязкость рассчитывалась по известной формуле Ньютона. Для одной и той же партии смазки эффективная вязкость вполне удовлетворительно, воспроизводится, что видно из данных табл. 1. [c.434]

В табл. 3 и 4 приведены результаты исследования эффективной вязкости смазок циатим-201 и циатим-221. Как видно жз приведенных данных, по мере увеличения количества отжатого масла эффективная вязкость смазок непрерывно возрастает. Однако возрастание не превышает 30—40 % от исходного значения при удалении масла до 15%, и лишь при отжатии масла до 20% эффективная вязкость в отдельных случаях увеличилась на 80— 100%. [c.436]

Качество консистентных смазок определяется кинематической вязкостью, температурой застывания, эффективной вязкостью, температурой каплепадения. [c.241]

Для характеристики реологических свойств пластичных смазок в состоянии необратимой деформации, в частности при сравнительной оценке энергетических потерь на внутреннее трение в подшипнике при установившемся режиме работы и для расчетов условий прокачки смазок по трубопроводам и шлангам (например, при заправке) используют показатель эффективной вязкости Г эф. [c.19]

Выше отмечалось, что в процессе непрерывной деформации сдвига связи между элементами структурного каркаса разорваны, имеет место ориентация обломков структурного каркаса в направлении потока, увеличивающаяся в начале необратимой деформации и достигающая со временем (при постоянной скорости деформации) постоянного значения. Увеличение скорости деформации сдвига сопровождается ростом глубины разрушений и степени ориентации структурных элементов смазки. Это проявляется в непостоянстве коэффициента вязкости смазок [14]. По мере увеличения градиента скорости сдвига (В) вязкость их понижается. Поэтому вязкость смазки всегда уточняется введением слов эффективная или кажущаяся и указанием величины градиента скорости сдвига, при котором она измерена. Например Лэ здесь цифры означают, что вязкость изме- [c.20]

На рис. 1.11 представлен характер зависимости эффективной вязкости от градиента скорости сдвига для типичных пластичных смазок при различных температурах. Как видно, особенно резко эффективная вязкость изменяется в области малых градиентов скорости и при средних значениях температуры. По мере роста градиента скорости и из- [c.20]

Рис. 1.11. Зависимость эффективной вязкости т эф смазок от градиента скорости сдвига О при различных температурах (Т > Т )

В полностью герметизированном подшипнике, по-види-мому, отпадает необходимость использования пластичных смазочных материалов. Здесь следует употреблять масла. Долговечность подшипника без обслуживания в этом случае зависит от количества масла, заправляемого в подшипник. Однако, как и в случае пластичных смазок, нельзя допускать переполнения подшипника, поскольку это вызывает большие энергетические потери и резкое повышение температуры. Основной характеристикой масла, от которой зависят при прочих равных условиях энергетические потери на внутреннее трение, является вязкость. У пластичных смазок, как показано выше, значение имеет не только эффективная вязкость, но и предел прочности на сдвиг. Важно также соотношение между этими характеристиками. [c.42]

Рис. 37. Автоматический капиллярный вискозиметр АКВ-2 для определения эффективной вязкости консистентных смазок а—общий вид б—схема

Изыскание смазок эффективной вязкости при формообразовании днищ на гидравлических прессах с малыми скоростями деформирования. Разработка методики подбора и средств (промышленного образца прибора) для оперативного измерения динамической (или условной) вязкости смазки непосредственно у пресса, перед нанесением смазки на заготовку. [c.177]

Вязкостные свойства пластичных смазок характеризуют их прокачиваемость, сопротивление относительному перемещению трущихся тел, а также способность обеспечить жидкостную смазку. В отличие от масел пластичные смазки не являются ньютоновскими жидкостями и их вязкость зависит от градиента скорости сдвига О. С увеличением О вязкость смазок снижается. Следует иметь ввиду, что вязкость нефтяных загущенных масел при увеличении скорости сдвига также начинает снижаться, но это происходит при достижении значений В на несколько порядков выше, чем у пластичных смазок. Поэтому говорят об эффективной (или структурной) вязкости смазки у с обязательным указанием величин О и при которых проводятся измерения. Обычно вязкость оценивают при постоянной температуре Э и при двух различных градиентах скорости сдвига ) = 10 и 100 с". [c.411]

Третье направление повышения герметичности — увеличение критического значения зазора, а также уменьшение эффективных зазоров путем нанесения на уплотнительные поверхности поверхностно-активных веществ — смазок. Последние адсорбируются на металлической поверхности, ухудшая капиллярную проницаемость системы зазоров (что соответствует увеличению критического значения зазора), и частично заполняют эти зазоры, что препятствует протеканию среды ввиду высокой вязкости смазок (уменьшая тем самым эффективную величину зазора). Все указанные методы применяются на практике уплотнительные поверхности кранов притираются или полируются (при работе металла по пластмассе), сжимаются до создания высоких удельных давлений и покрываются смазками. [c.95]

Уплотнительные смазки наиболее широко применяют в нефтяной и газовой промышленности для обеспечения герметичности и нормальной работы запорной арматуры, а также для облегчения свинчивания и развинчивания труб при добыче, транспортировании и переработке нефти и газа. Применение уплотнительных смазок в различных запорных устройствах вызвано тем, что под действием высоких контактных давлений сопряженные поверхности быстро изнашиваются и герметичность системы понижается. Уплотнительные смазки в большинстве случаев подбирают на основании многочисленных испытаний в реальных условиях. Однако наиболее объективные данные об эксплуатационных свойствах уплотнительных смазок получают при испытаниях на стендах, имитирующих реальную работу механизмов, особенно в натурных условиях. Поведение уплотнительных смазок при эксплуатации определяется совокупностью реологических и граничных (адгезионных) свойств и устойчивостью к рабочим средам. По показателям этих свойств, определяемых в лабораторных условиях, судят об эффективности уплотнительных смазок. В первую очередь определяют показатели реологических свойств — предел прочности, эффективную вязкость п их зависимости от температуры и механического воздействия. Однако эти [c.137]

В табл. 3 и на рис. 13—17 приведены экспериментальные данные о свойствах смазок, загущенных литиевым мылом синтетических карбоновых кислот, приготовленных методом изотермической кристаллизации при 100, 130 и 150°. Из табл. 3 и рис. 12— 15 видно, что коллоидная стабильность смазки, загущенной мылом кислот Сю— i6, при увеличении температуры кристаллизации от 100 до 150° ухудшается. Температура каплепадения, предельное напряжение сдвига при -f 50 и —50° и температурный коэффициент предельного напряжения сдвига достигают максимума при температуре кристаллизации 130°. Из рис. 14, где представлена зависимость вязкостных свойств от температуры кристаллизации, видно, что максимальные значения эффективной вязкости имеет также смазка, приготовленная кристаллизацией [c.20]

Рис. 4. Зависимость эффективной вязкости от температуры смазок, содержащих одинаковую весовую концентрацию загустителя.

В механизмах в большинстве случаев смазки работают при воздействии напряжений сдвига, превышающих их предел упругости, в связи с чем в качестве контрольных параметров, определяющих статические свойства консистентных смазок, обычно пользуются верхним пределом текучести — предельным напряжением сдвига и эффективной вязкостью. [c.142]

По описанной методике готовились образцы смазок с целью выбора оптимального режима и состава. При этом в первую очередь выявлялось влияние таких факторов, как степень дисперсности глины в суспензии количество взятого для осаждения амина pH среды, на эффективную вязкость образцов смазки. [c.383]

Сравнение эффективных вязкостей при различных температурах и градиенте скорости бентонитовых смазок с товарным солидолом (табл. 7) показывает, что эффективная вязкость бентонитовых смазок в интервале температур от 50 до О возрастает [c.388]

Поэтому исследование зависимости эффективной вязкости и предела прочности консистентных смазок от количества выделившейся жидкой фазы представляет определенный теоретический и практический интерес. До сих пор этому вопросу в литературе не уделялось должного внимания, хотя исследованию эффективной вязкости и предела прочности смазок посвящено [c.433]

Эффективная вязкость консистентных смазок определялась на ротационном вискозиметре, сконструированном В. П. Павловым [16]. Прочностные характеристики смазки или, как в дальнейшем они называются, предел прочности оценивались нами на том же приборе максимальным напряжением сдвига, пропорциональным максимальному углу закручивания торсиона. [c.434]

Воспроизводимость определений эффективной вязкости консистентных смазок, на ротационном вискозиметре конструкции В. П. Павлова [c.434]

Вместе с тем эффективная вязкость одной и той же смазки, но из различных партий, изготовленных в разное время, значительно разнится и это различие лежит за пределами точности метода. Для иллюстрации такого различия приводим данные по вязкости трех партий смазки циатим-201 (табл. 2). Аналогичные данные получаются и для других типов смазок, например циатим-221, жирового солидола, циатим-202 и др. [c.435]

Эффективная вязкость в пуазах. Вязкость смазок при постоянной температуре зависит от скорости деформации. Вязкость смазки, определенная при данной скорости деформации и температуре, является постоянной величиной и называется эффективной вязкостью. Для жидких масел вязкость мало зависит от скорости деформации и величина эффективной вязкости совпадает с величиной динамической вязкости. Эффективная вязкость служит показателем прокачивания смазок по системам смазки, вытекающей из калиброванного отверстия. Эффективную вязкость смазок определяют автоматическим капиллярным вискозиметром АКВ-4 или пластиковискозиметром ПВР-1. [c.301]

В опубликованных работах лаборатории консистентных смазок МИНХ и ГП им. И. М. Губкина было показано, что химический состав жидкого компонента смазок оказывает существенное влияние на их структурномеханические свойства. Влияние химического состава жидкого компонента приводит к неправильным представлениям о действительном влиянии па изменение тех или иных свойств смазок даже такого основного фактора, как вязкость дисперсионной среды. Наряду с этим химический состав жидкого компонента может по-разному влиять на свойства смазок при различных температурах. Этим и объясняется, например, то, что при исследовании зависимости предельного напряжения сдвига и эффективной вязкости смазок от вязкости масляного компонента получаются экстремальные кривые, показанные на рис. 1. [c.5]

Пунктирными кривыми на рис. 6 представлена температурная зависимость эффективной вязкости смазок, загущенных стеаратом лития и церезином. Эффективная вязкость этих смазок понижается с температурой гораздо сильнее, чем динамический загущающий эффект. [c.9]

Рис. 6. Зависимость динамического загущающего эффекта и эффективной вязкости смазок от температуры при градиенте скорости 252 сек. .

Сравнение кривых зависимости предельного папрян еиия сдвига и эффективной вязкости смазок от концентрации свинцового мыла в загустителе показывает, что при концентрации свинцового мыла до 40% снижению прочности соответствует некоторое повышение вязкости при более высоких концентрациях свинцового мыла наблюдается как понижение прочности, так и вязкости. [c.34]

Эффективная вязкость смазки, приготовленной на моностеарате алюминия, при всех температурах, особенно при положительных, ниже аффективной вязкости смазок, загущенных эквимолекулярным количеством стеарата лития. По мере уменьшения концентрации литиевых мыл эффективная вязкость смазок падает и при одинаковой концентрации литиевых и алюминиевых мыл дости- [c.49]

Температурная зависимость эффективной вязкости смазок представлена на рис. 11. Эта зависимость для смазки, приготовленной на мопостеарате алюминия, при всех градиентах скорости представлена более крутыми кривыми, чем для смазки, загущенной одним стеаратом лития. Частичная замена стеарата лития моностеаратом алюминия приводит к ухудшению температурной зависимости эффективной вязкости при всех градиентах скорости. Однако степень ее изменения с увеличением градиента скорости уменьшается. [c.50]

Вязкость — внутреннее трение жидкости (и газов), измеряемое сопротивлением относительному перемещению ее отдельных частей. Вязкость жидкостей определяется в градусах (условная пли относительная), паузах (дипамн-ческая), стоксах (кинематическая вязкость). Значения вязкости уточняют с по-М0П1Ы0 температурного коэффициента вязкости при низкой температуре (ГОСТ 1929—51), стабильности вязкости и др. Вязкость смазок — см. эффективная вязкость. [c.439]

Твердое тело, соответствующее модели рис. 1.2, характеризуется тремя реологическими параметрами эффективным модулем сдвига С ф, коэффициентом эффективной вязкости г эф и пределом прочности на сдвиг 9пр. Все три параметра зависят от скорости деформации. В предельных условиях, т.е. при скорости деформации, стремящейся к бесконечности, Т1эф и (/эф должны быть заменены на. ц и G ньютоновскую вязкость и модуль идеально упругой деформации соответственно. При скорости нагружения, стремящейся к нулю, 0пр должен быть заменен на предел текучести. Несмотря на то, что названные предельные условия практически не встречаются, модуль идеально упругой деформации и предел текучести являются величинами, характеризующими поведение смазок при практически встречающихся конечных скоростях деформации и нагружения. [c.13]

Определение эффективной вязкости консистентных смазок слож- [c.76]

Методика подбора смазок оптимальной вязкости. Данная методика может найти широкое применение при изготовлении деталей на механических и преимущественно гидравлических прессах в жестких штампах, штампах с жесткой матрицей (пуансоном), когда по техническим требованиям на изготовление детали требуется высокое качество поверхности (без задиров, царапин, налипаний металла и следов от инструмента). В основу методики положены результаты работ (16, 17, 18, 19, 20, 21, 22] и производственный опыт применения разнообразных смазок при вытяжке полых деталей из листа. Величины оптимальной (эффективной) вязкости определяют по значениям максимальных контактных нагрузок, возникающих на вытяжном радиусе матрицы и средней скорости деформирования заготовки. При достижении условий внешнего трения, близких к гидродинамическому режиму, за счет изменения смазок оптимальной вязкости обеспечивается полное разделение трущихся поверхностей заготовки и рабочих частей штампов, уменьшается износ рабочих частей штампов, улучшаегся качество поверхности деформируемой листовой заготовки, снижается потребное усилие деформирования заготовки примерно на 5—35%, уменьшается утонение материала на 3—22% при формообразовании днищ с относительной толщиной 100>1,0- 1,5, [c.124]

Вязкостно-температурные свойства консистентных смазок характеризуют легкость их поступления к смазываемым поверхностям и возможное вытекание из смазываемых узлов. Вязкость смазок выражается величиной эффективной вязкости (в пуазах) при данной темдературе и средней скорости деформации. Для обеспечения легкого прокачивания (при смазке через пресс-масленки при помощи солидолонагнетателей) смазка должна иметь небольшую эффективную вязкость при температуре заправки и небольших скоростях деформации. Для устранения вытекания смазка не должна иметь слишком малую вязкость при "рабочих температурах и больших скоростях деформаций. [c.425]

С. М. Мещаниновым [31] для оценки тиксотропных свойств и механической стабильности смазок был разработан прибор МС-4, в основу которого положен принцип разрушения смазки в зазоре между коаксиальными цилиндрами. О механической стабильности смазок судили по изменению предела прочности и эффективной вязкости в процессе разрушения и восстановления, которые определяли по коэффициенту механической ста- [c.98]

В табл. 2 приведены также данные об эталонной смазке, приготовленной на стеарате лития при температуре кристаллизации 110°. Видно, что смазка на стеарате лития уступает образцам смазок, приготовленным при температуре кристаллизации 100 и 130°, по коллоидной стабильности, превосходя их по величине предельного напряжения сдвига при - -50 и —50° и эффективной вязкости при -f 50° при —50° эталонная смазка имеет наименьшую вязкость. Уступая смазкам, загущенным оксистеаратом лития, по коллоидной стабильности смазка на стеарате лития превосходит их по прочностно- и вязкостно-температурным сво,й-ствам. [c.20]

При исследовании вязкостных свойств комбинированных смазок на ротационном пластовискознметре ПВР было установлено, что независимо от температуры и градиента скорости сдвига эффективная вязкость по мере увеличения доли стеарата свинца до 60% незначительно возрастает и затем падает ниже уровня вязкости, соответствующего смазке, не содержащей свинцового мыла (рис. 16), [c.34]

Сравнительно недавно в связи с развитием общей реологии и успехами в реологических исследованиях дисперсных систем для оценки работоспособности консистентных смазок предложено пользоваться реологическими параметрами предельным напряжением сдвига и эффективной (эквивалентной) вязкостью [1, 4, 5]. Несмотря на несомненный прогресс, который представляет собой использование реологических параметров, достаточного соответствия между величинами реологических параметров и поведением смазок при эксплуатации не найдено часто две Схмазки, имеющие абсолютно одинаковые по величине предельные напряжения сдвига и эффективную вязкость, в работе ведут себя по-разному. Более того, при определении реологических параметров разными методами их значения в подавляющелг большинстве случаев не инвариантны и не поддаются пересчету. Это объясняется специфическим строением консистентных смазок и присущей им тиксотропиои природой. [c.116]

Маслоотделение, эффективная вязкость и предел прочности смазок циатим-201 и циатим-221 [c.433]

Можно предположить, что одной из причин расхождения вязкости различных партий смазок является неконтролируемое содержание воздуха, механически увлеченного при гомогенизации смазок и находящегося в виде мельчайших пузырьков. Для проверки этого предположения были проведены специальные опыты со смазкой циатим-201. Смазка наносилась на стеклянную пластинку слоем в 3 мм, помещалась в вакуум-эксикатор, из которого непрерывно откачивался воздух в течение 1 часа. Остш-точное давление составляло 6—10 мм рт. ст., затем определялась вязкость смазки. Как показали опыты, вязкость практически не изменялась по сравнению с исходным значением. Например, исходное значение вязкости при 50° и градиенте скорости деформации 60 сек. равно 15,1 пуаз, а значение вязкости при тех же условиях, но при удалении воздуха из смазки — 15,0 пуаз при градиенте скорости деформации 1506 сек. и температуре 50° для этих двух образцов вязкость соответственно равна 1,19 и 1,17 пуаз. При 20° и градиенте скорости деформации 60 сек." исходное Значение вязкости равно 24,3 пуаза, а после удаления воздуха — 25,1 пуаза и т. д. Тал им. обрааом. наличие, механически увлеченного воздуха в смазке заметно не сказывается на эффективности вязкости. Различное значение вязкости разных партий смазки связано, по-видимому, с неточностью соблюдения технологического режима изготовления колебания температуры при варке смазки и при охлаждении ее, отклонения в соотношении между компонентами и др. Все эти отклонения, как правило, не регистрируются, поскольку они узаконены техническими условиями, с ними не считаются, но они, несомненно, оказывают влияние на структуру образующейся системы, а следовательно, на объемно-механические свойства. [c.435]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...