Ниобиевые покрытия

Для работы паяных соединений циркония при высокой температуре применяют более тугоплавкие барьерные покрытия, например, ниобий. Пайку по ниобиевому покрытию производят при 1000—1200 °С припоями систем Zr-Ni, Zr—Ni—Pd, Ti—Pd и др. [c.261]

Большой интерес представляет получение таким способом танталовых и ниобиевых покрытий. Их осаждают восстановлением хлоридов этих металлов водородом из газовой фазы при температурах 925—1285°С [17]. [c.136]

PFR-6 — это кремний- ниобиевое покрытие, нано- [c.120]

При первом режиме высокая скорость конденсации обеспечивала образование на ниобиевой подложке слоя чистого никеля. Диффузия ниобия в осаждающийся слой никеля создавала вблизи границы раздела ниобий—никель тонкий слой интерметаллических фаз с примыкающей к нему зоной твердого раствора переменной концентрации ниобия в никеле. Область никелевого покрытия, свободная от диффузионного загрязнения ниобием, составляла примерно 50 мк. [c.113]

В промышленности широко используются различного рода сплавы на основе ниобия, требующие защиты от окисления при высоких температурах [2]. Ниобиевые сплавы обладают хорошими механическими свойствами только до температур 1300—1400° С. Это обстоятельство предопределило выбор материала для покрытия. [c.24]

Широкое использование ниобиевых сплавов для высокотемпературных конструкций связано с решением проблемы защиты от высокотемпературного окисления. В настоящее время ведутся во многих странах работы по созданию защитных покрытий на ниобиевые сплавы различными методами. Для ряда целей плазменные покрытия представляют наибольший интерес. [c.108]

Технология изготовления отдельных деталей и узлов термоэмиссионных преобразователей предполагает получение прочных соединений разнородных материалов, в том числе окиси алюминия с ниобием. Известно [1—2], что прочность сцепления плазменного покрытия с подложкой, а также прочность самого покрытия возрастают в условиях предварительного подогрева подложки. При этом растет плотность покрытия, изменяется его фазовый состав и структура, интенсифицируется процесс химического взаимодействия между керамикой и металлом. Степень влияния каждого из перечисленных выше факторов на повышение прочности сцепления окиси алюминия с ниобиевой подложкой рассмотрена нами в работе [3]. [c.127]

Входящие в состав защитного покрытия порошки металлов, кремния, бора, взвешенные в растворе сульфонола, нанесены на поверхность ниобиевых заготовок окунанием, пульверизацией или кистью. После сушки при 60° С в течение 20 мин покрытие [c.162]

В последнее время для защиты ниобиевых изделий от высокотемпературной газовой коррозии используются бескислородные покрытия, полученные методом наплавления. [c.69]

Количество слоев в покрытии определяется заданной толщиной. Термическая обработка производится после нанесения каждого слоя. Для ниобиевых деталей отжиг проводится при температуре 1100° С, для молибденовых деталей — при температуре 900° С. Разрежение 10 —10 мм. рт. ст. Время термической обработки при заданной температуре 2 ч. [c.97]

Как показали проведенные исследования, высокотемпературная термическая обработка ухудшает сцепление покрытия с ниобиевой основой. После отжига в течение 25 ч при 1800° С наблюдается вспучивание покрытия, при испытании на изгиб происходит отслаивание покрытия в виде чешуек. [c.99]

Рениевое покрытие, как показали испытания на гиб-перегиб, вызывает некоторое охрупчивание ниобиевых пластинок, особенно это проявляется на пластинках толщиной 0,2 мм. [c.102]

Сплавы В-88 и С-1 принадлежат к числу наиболее прочных ниобиевых сплавов (рис. 19.7). Твердорастворное упрочнение сплава С-103 (см. табл. 19.5), очевидно, в сильной степени зависит от содержания гафния, а дисперсное упрочнение - от содержания комплексных карбидов типа МеС. По-. крытие у него "на собственный манер", но оно работает. Таким образом, система сплава С-103 с покрытием — первая, положившая начало применению тугоплавких металлов в авиационных двигателях. Этот сплав применяют и в двигателях ракет, когда требуется умеренная прочность в диапазоне, 1093-1370 °С. [c.311]

Сплавы, удовлетворяющие всем условиям, получить очень трудно к ним можно отнести молибденовые, ниобиевые и танталовые сплавы с покрытием. Ниобиевые сплавы, с лучшей сопротивляемостью окислению, жаропрочны, но менее технологичны. Молибден и особенно вольфрам очень жаропрочны, но плохо сопротивляются окислению, а вольфрам не технологичен и обрабатывается с большим трудом. [c.410]

Картина явлений, наблюдаемых при ПСП жаропрочных сплавов на никелевой основе с использованием ниобиевой прослойки, дана нами с известным упрощением. Утверждение, что по достижении температуры, отвечающей солидусу для системы Ni—Nb, в месте сварки появится эвтектика (см. стр. 377), требует детализации и уточнения. Эвтектика, разумеется, образуется не одновременно по всей толщине прослойки. Предел растворимости ниобия в никеле, естественно, достигается сперва близ поверхности свариваемой детали, содержащей никель. Именно здесь, у обеих поверхностей ниобиевой фольги, и образуются первые порции жидкой фазы. Затем уже, по мере диффузии никеля в прослойку и встречной диффузии ниобия в жидкую фазу становится возможным расплавление и внутренних объемов этой прослойки. Схематически этот процесс представлен на рис. 157, I. Нетрудно видеть, что процесс расплавления ниобиевой прослойки может быть заметно ускорен, если подлежащие сварке поверхности деталей из жаропрочного сплава предварительно покрыть тонким слоем никеля (рис. 157, //). Толщину слоя можно подобрать так, чтобы соотношение весов ниобиевой фольги и двух никелевых покрытий отвечало предельной растворимости ниобия в никеле. [c.378]

Для защиты ниобиевых сплавов применяют покрытия, сопротивляющиеся окислению при температурах 1100-1600 °С. [c.590]

В работе [116] было показано, что увеличение содержания титана в ниобиевом сплаве (концентрация Ti в сплавах менялась от О до 15 ат.%) улучшает стойкость покрытия при S00—1200°, увеличивая, однако, и скорость диффузионного растворения кремния. [c.253]

После нанесения Сг—Ti—Si-покрытия на ниобиевый сплав ВН-4, содержащий до 10,5% Мо и немного Zr и С, на поверх- [c.253]

Оригинальный способ получения подобного рода покрытий предложен в [128]. Он заключается в пропитке пористой ниобиевой заготовки металлическим расплавом, содержащим хром, кремний, титан и алюминий, с последующим зонным выравниванием. Покрытие, полученное таким способом, обеспечивает защиту ниобия при температуре 1400° С в течение 1000 час. и более. [c.254]

Применение стеклоэмалей приводит к существенному (в 10—15 раз) уменьшению концентрации кислорода в поверхностных слоях титановых сплавов. Применение двухслойных покрытий для защиты титановых и ниобиевых сплавов даже при нагреве до 1200° С обеспечивает резкое снижение микротвердости поверхностных слоев металла. [c.137]

Интересны результаты измерения микротвердости ниобия после ковки. На расстоянии 0,03 мм от поверхности микротвердость ниобиевых поковок 210 кгс/мм , а изготовленных без покрытия 320 кгс/мм . [c.208]

В табл. 31 приведены результаты испытаний механических свойств образцов ниобия, изготовленных из листов после прокатки поковок, полученных с применением эмали ЭВТ-37 и без эмали. Защита слитков покрытиями при ковке не снижает механических свойств ниобиевых листов. [c.209]

При твердофазном рафинировании в контакте с цирконием нио-биевые пластинки или молибденовые стержни с ниобиевым электролитическим покрытием помещали в циркониевый порошок крупностью менее 100 мкм. После отжига при ИОО С микротвердость в поверхностном слое уменьшилась со 120 кг/мм до 50—60 кг/мм . Мик-ротпердость поверхностного слоя ниобия, содержащего 0,4% кислорода в исходном состоянии, снизилась с 320 до 90 кг/мм . Величина Нг после термообработки электролитического ниобиевого покрытия на молибденовом стержне изменилась с 4,00 до 3,88 кЭ. Все это указывает на глубокую очистку ниобия от кислорода. Металлографическим анализом на поверхности покрытия не обнарулсено промежуточных соединений ниобий-цирконий. [c.72]

Были опробованц иные способы нанесения циркония и ниобия на подложки из ниобия, молибдена и вольфрама. На установке для получения плавленных карбидов, смонтированной в секторе тугоплавких материалов, была исследована возможность расплавления при помощи электронного обогрева порошков циркония и ниобия, предварительно намазанных на подложки из ниобия, молибдена и вольфрама. Оказалось, что цирконий и ниобий при плавлении на молибдене образует каплю, цирконий растекается на ниобиевой подложке, но при охлаждении отстает от нее. Хорошо сцепляется ниобиевое покрытие с вольфрамовой подложкой, однако слой получается неравномерный по толщине, образец коробится. [c.76]

Образцы молибдена и вольфрама с ниобиевым покрытием кар-бидизировались в засыпке из сажи с добавкой 3% NH4 1 в печи Таммана в среде водорода по режимам, рассчитанным на основании данных о диффузии углерода в ниобий [6]. Так, при температуре 1800° С за один час слой ниобия толщиной 50 мк был полностью, карбидизирован. При этом образовался карбид ниобия N50 с микротвердостью 1950 + 150 кг/мм и периодом решетки 4.455 кХ. Микроструктура такого слоя представлена на рис. 2, в и г. [c.78]

Высокое качество сцепления напыленного ниобия с подложкой (в отдельных случаях прочность выше 8 кГ/мм ), возможно, связано с образованием на поверхности раздела между основным материалом и напыленным покрытием соединения NbFe2. Можно предположить с большой вероятностью, что промежуточный слой, присутствующий у поверхности раздела и особенно ясно видимый на микрофотографиях нетравленных структур, является интерметаллическим соединением ниобия и железа. Дальнейшие исследования с использованием электроннооптических приборов и микроанализаторов прояснят природу механизма сцепления. Увеличенные количества кислорода в защитном газе вызывают охрупчивание ниобиевых напыленных покрытий. Микротвердость металла покрытия растет от 180 до 340 кГ/мм . До какой степени кислород, смешанный с аргоном высокой чистоты, будет улучшать смачивание при уменьшении пластичности, в настоящих экспериментах не было определено в связи с нарушением сцепления покрытия с подложкой. Можно предположить, однако, что эффект охрупчивания преобладает. Гомогенность напыленных покрытий хорошая. Только слоистая структура указывает, что покрытие получено напылением. Прослойки материала любого типа, окисные и неметаллические включения почти полностью отсутствуют. Напыленные плазмой ниобиевые покрытия имеют более тонкую структуру, чем напыленные дугой в сравнимых условиях это происходит, как и при напылении титана, благодаря небольшому начальному размеру частиц ниобиевого порошка, который составлял около 30 мкм. [c.180]

Для защиты ниобиевых сплавов предложены боросилицидные покрытия, предохраняющие ниобий от окисления в атмосфере воздуха при 1200° С. Наплавление покрытий можно осуществлять как на чистый, так и на предварительно силицированный ниобий. [c.7]

Рис. 3. Структура композиционного покрытия на основе Мо312 на ниобиевом

Результаты анализа жаростойких материалов, пригодных защитить ниобиевые сплавы в интервалах рабочих температур 1200— 1300° С, позволяют сделать заключение, что покрытия из дисилицида молибдена могут рассматриваться как вполне перспективные. Нам представлялось целесообразным изыскание путей создания защитных покрытий из Мо312 на ниобий и его сплавы методом плазменного напыления. Проведенные предварительно эксперименты показали, что нанесенные обычным образом покрытия из дисилицида молибдена не способны защищать ниобий и его сплавы от газовой коррозии при температуре 1300° С из-за большой пористости покрытия. [c.108]

Опыты показали полную возможность формирования защитных покрытий из Мо312 на ниобий плазменным методом. Перед нанесением покрытия нами было осуществлено борирование ниобиевых образцов в среде аморфного бора при температуре 1100—1200° С в течение 0.5—5 ч в зависимости от требуемой толщины боридного слоя. На борированные ниобиевые образцы наносили методом плазменного напыления покрытия из Мо312—В. [c.111]

Полученное покрытие из Мо312—В толщиной 300 мкм эффективно защищало ниобиевые образцы длительное время при температуре 1300° С. [c.111]

Для окончательного заключения о сравнительной работоспособности покрытия исходного состава, наплавлявшегося по ранее принятой технологической схеме, и покрытия, сформированного в новом температурном и временнбм режиме обжига, партия из четырех ниобиевых изделий испытывалась в условиях, макси- [c.151]

Рис. 1. Микроструктура ниобиевого сплава ВН-2АЭ после штамповки с боро-силицидпым наплавленным покрытием.

Вариации технологических параметров плазменного напыления веизбежво вызывают структурные изменения в теле покрытия и приводят к различному характеру отрыва его от подложки. Фрактографическое исследование покрытия позволяет судить как о прочности самих кристаллических зерен, так и о прочности когезионной связи между зернами в поликристаллической окиси алюминия. Показано влияние на морфологию покрытия предварительного подогрева подложки, отвода горелки в оплавления поверхности покрытия в процессе напыления. Предварительный подогрев подложки способствует увеличению прочности материала керамики, которая может превысить прочность отдельных зерен окиси алюминия, а также повышает прочность сцепления между ниобиевой подложкой и покрытием. Лит. — 4 наэв., ил. — 2, табл. — 1. [c.265]

В статье приводятся результаты исследования процесса нацлавления боросилиццдного покрытия на ниобиевый сплав в вакууме и устанавливаются некоторые общие закономерности зависимости свойств покрытия от условий его наплавления. Лит. — 2 назв., ил. — 1. [c.266]

Напряжений нормальный ряд 59 Неполяризуемый электрод 36 Неорганические покрытия 161 Нернста уравнение 50 Нефтепровод 295 Никелькадмиевые элементы 310 Ниобий, ниобиевые аноды 198,206 Нулевой профиль напряжений 374 [c.494]

Влияние рениевого покрытия на механические свойства ниобиевой основы [c.102]

Боросилицидные покрытия, легированные хромом и получаемые этим методом, эффективно защищают поверхности камер ЖРД малой тяги из ниобиевого сплава ВН-2АЭ [3]. [c.440]

Диффузия газов атмосферы через слой неоплавленного покрытия может ухудшать качество поверхности деталей и заготовок из титановых и ниобиевых сплавов, в связи с тем, что указанные сплавы не только окисляются, но и растворяют в кристаллической решетке кислород, водород, азот. Опыты по нагреву образцов титановых сплавов с защитой эмалевыми покрытиями выявили, что микротвердость поверхностных слоев, концентрация кислорода в металле уменьшаются при нагреве в контролируемой атмосфере спектрально чистого аргона, в вакууме по сравнению с нагревом образцов с покрытием на воздухе. [c.121]

Покрытие ЭВТ-37 прочно закрепляется на поверхности ниобиевых слитков. Для его удаления применяют химическое травление. Было исследовано влияние химического способа удаления покрытий на качество поковок ниобия. Выдержка поковок массой 2—3 кг в расплаве состава (в ч астях по массе) 7 NajOOg, 91 NaOH, 1 Mo при 500— 550° С обеспечивала удаление защитного слоя за 2—3 мин. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...