Образцы гладкие при испытаниях

При испытании на изгиб образцов из конструкционной стали после низкого отпуска (до 200° С) обычно получают хрупкое разрушение, даже на гладком образце, а при испытании образцов из такой же стали на ударное кручение удается выявить значительную пластичность материала. [c.175]

Подобрать опорный столик в соответствии с профилем испытуемого образца. Поверхность опорного столика должна быть чистой и гладкой. При испытании цилиндрических образцов, пользуясь столиками с У-образными канавками, проверяют совпадение конца наконечника с центром столика. [c.20]

На рисунке 4.19 схематически показан метод определения параметра при испытании образцов с надрезом при различных радиусах надреза. Плотность энергии W , определяемая по соотношению (4.12) для гладкого образца, была принята за критическую энергию, необходимую для зарождения распространяющейся трещины. [c.277]

Испытания на ударную вязкость позволяют выявить склонность к хладноломкости раньше, чем обычные методы испытания. Если при испытании гладких образцов на растяжение переход от вязкого разрушения к хрупкому наблюдается при очень низких температурах от —100 до —200°С, то в испытаниях на ударную вязкость этот переход наблюдается при более высоких температурах. Для малоуглеродистой стали в зависимости от обработки стали переход происходит в интервале от —20 до +40°С. [c.72]

Количественно влияние масштабного эффекта оценивается коэффициентом влияния абсолютных размеров поперечного сечения , представляющим собой отношение предела выносливости, полученного при испытании гладких цилиндрических образцов диаметром к пределу выносливости гладкого образца диа> метром 7,5 мм. Таким образом [c.181]

Согласно уравнению (7.18), эти зависимости изображаются пучком прямых, проходящих через точку с координатами lg( —1)=0 и lg(L/G) =1,95. Угол наклона прямой к оси абсцисс определяется значением постоянной v . Аналогичный результат дает сопоставление расчетных данных по уравнению (7.20) и данных испытаний круглых и плоских гладких образцов различных размеров при изгибе и растяжении — сжатии, круглых образцов (гладких и с надрезом) различного диаметра при изгибе с вращением и растяжении — сжатии, пластин с отверстием различных размеров при растяжении— сжатии (все образцы были изготовлены из среднеуглеродистой стали одной плавки). Несмотря на такое разнообразие типов и размеров образцов и видов нагружения, все экспериментальные точки достаточно хорошо ложатся на одну прямую. Таким образом, пределы выносливости указанных образцов, найденные [c.145]

АН-51-1-Ре а — испытание на растяжение гладких и надрезанных (о", образцов б — ударное испытание на изгиб в — статическое испытание на изгиб /р—прогиб при разрушении В — относительная волокнистость образца [c.100]

Рис. 42. Зависимость предела усталости от диаметра заготовки при испытании гладких образцов (о) и с надрезом (б)

Таблица 58. Предел выносливости, МПа, при испытании изгибом при вращении образцов диаметром 7,52 мм полированных гладких с круговым надрезом oLi глубиной 0,76 мм, радиусом 1,1 мм, углом 60° и гладких с отверстием ali диаметром 1,1 мм.

Предел выносливости (i-i в зависимости от температуры испытания изгибом при вращении образцов гладких (числитель) и с надрезом (знаменатель) после закалки и отпуска при 560 С [101] имеет следующие значения [c.219]

Литой и деформированный металл. Литой металл имеет заметно более низкий предел выносливости, чем деформированный металл, если он определен на гладких образцах. При испытании надрезанных образцов разница в усталости литого и деформированного металла оказывается заметно меньше [ 130]. В табл. 23 приведен предел выносливости отечественных литейных и деформированных сплавов идентичного состава [94,122]. [c.149]

Анализ многих исследований свидетельствует о том, что величина зерна (без попутных структурных изменений) может изменять предел выносливости на 20—30 %. При рассмотрении влияния различных факторов на процесс усталости следует учитывать две стадии до появления трещины и распространение трещины. Установлено, что создание мелкозернистой структуры влияет лишь на стадии до появления трещины. Следовательно, при испытании гладких образцов, когда длительность стадии распространения трещины относительно общей долговечности невелика, полученная мелкозернистая структура приводит к возрастанию предела [c.151]

Существенное проявление эффекта масштаба наблюдается только при наличии градиента напряжений. При испытании гладких образцов эффект масштаба проявляется при изгибе н кручении и практически отсутствует при растяжении, т. е. в условиях однородного [c.28]

Основные требования к испытаниям на высокочастотную усталость регламентируются ГОСТ 2860—65. Дополнительные требования разработаны МАТИ и ВНИИНМашем. Предусмотрено применение гладких образцов с рабочей частью круглого или прямоугольного сечения и образцов специальной формы. Рекомендуется применять образцы, имеющие диаметр или высоту сечения 4 мм. Длину консольной части образца определяют из условий обеспечения при испытании резонансной частоты. [c.247]

О + N= 1000 анм 2 - 4900 анм. Сплошные линии - гладкие образцы штриховые - образцы с надрезом. Испытания при растяжении [c.33]

Оценка малоцикловой прочности проводится путем сопоставления величин циклических упругопластических деформаций в максимально нагруженной зоне конструкции с разрушающими для конструкционного материала деформациями, полученными в условиях жесткого нагружения при испытании гш растяжение — сжатие гладких образцов. Выполненная оценка малоцикловой прочности исследованных труб показывает, что долговечность труб соответствует или несколько превышает долговечность конструкционного материала (ом. рис. 3.3.11, точки 4). При этом расчет ведется в максимальных тангенциальных деформациях или интенсивностях деформаций, отличающихся от первых на 10—15% для рассматриваемых типов напряженного состояния. [c.176]

Увеличение предела выносливости при снижении температуры, полученное для большинства исследованных сталей при испытаниях гладких образцов, не сохраняется при переходе к испытаниям образцов с концентратором напряжений. С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений происходит все более заметное уменьшение относительного предела выносливости при пониженных температурах. Увеличение чувствительности к концентрации напряжений при понижении температуры сводит практически на нет увеличение прочности, вызванное тем же понижением температуры. Единственной из исследованных сталей, для которой уменьшение относительного предела выносливости с понижением температуры проявляется даже на гладких образцах, является сталь Б. [c.103]

Так, при испытаниях на растяжение гладких образцов и образцов с выточками при одинаковой скорости деформирования г)деф скорость деформации е на образцах с выточкой будет в несколько раз больше, так как рабочая часть образца с выточкой значительно меньше. [c.21]

При испытаниях гладких образцов, для которых перемещение подвижной траверсы в зависимости от нагрузки записывалось автоматически, скорость нагружения на начальных стадиях испытания была несколько меньше, чем на конечных стадиях, для того, чтобы обеспечить получение достаточно точной диаграммы зависимости нагрузки от величины перемещения в интервале скорости нагружения [c.147]

Изломы, фрактуры которых представлены на рис. 2,13, получены при испытании цилиндрических образцов с кольцевым надрезом (методики испытаний и расчета НДС таких образцов изложены ниже). Для стали 15Х2МФА значительная пластичность при хрупком разрушении цилиндрических гладких образцов сохраняется до очень низких температур (см. рис. 2.3). Поэтому только при достаточной жесткости напряженного состоя- [c.83]

При диагностировании технического состояния длтгель-но проработавших аппаратов предлагается механические характеристики металла конструктивных элементов annaipara определять на специальных образцах несложной формы. Для реализации плоской деформации испытания проводятся на широких образцах с соотношением сторон поперечного сечения b/h > 5. Соосность приложения нагрузки Р при растяжении достигается специальным приспособлением шарнирного типа. Методика предусматривает испытания двух типов образцов гладких и с надрезом (трещиной) (рис. 5.4). Обязательным условием является равенство толщины образцов и толщины стенки аппарата h. Остальные размеры указаны на рис. 5.4. [c.286]

Несколько удлинившись при постоянном значении усилия образец снова демонстрирует способность упрочняться, когда усилие F растет с увеличением деформации А/. На этой стадии деформирования образца график зависимости F = F (At) представляет собой гладкую кривую, см. рис. 2.3, а. Рано или поздно сила F достигнет своего наибольшего значения, см. точку D на диаграмме. Соответствующее максимальное напряжение при испытании обозначается о (индекс и от ultimate (англ.) — предельный) и называется пределом прочности или временным сопротивлением. Например, для упомянутой стали 45 (без термической обработки, в прутках диаметром до 80 мм) нормативное значение Стц должно быть не менее 610 МПа. [c.50]

S Таблица 95. Предел выносливости электростали и стали, обработанной в ковше синтетическим шлаком при испытании чистым изгибом с вращением поперечных образцов гладких и с кольцевым надрезом на машине ИМА-5 на базе 10 циклов (данные В. С. Павлова, А. Б. Куслицкого, Л. Н. Давыдовой) [c.92]

Таблица 201. Предел выносливости стали при испытании образцов различного диаметра, гладких и со ступеньками (без плавного перехода от галтели) после улучшения и нормализации fl54]

Рис. 239 Долговечность образцов, испытанных изгибом при вращении закаленной с 860° С в масле и отпущенной при 620-660° С стали 30Х2Н2МФА. Образцы гладкие цилиндрические (/,2), образцы с надрезом глубиной 0,4 мм радиусом 0,2 мм. углом раскрытия 60° (3. 4). Часть образцов цианировали при 600° С в течение 10 ч, глубина слоя примерно 0.65—1.0 ММ ( . 4) [174]

Предел выносливости стали 38ХНЗМФА при испытании изгибом с вращением шлифованных образцов диаметром 18 мм на воздухе на базе 2-10 циклов с частотой нагружения 50 Гц для гладких образцов составляет 500 МПа, для образцов с насадкой 120 МПа. Образцы закалены с 870° С, выдержка 60 мин, в масле и отпущены при. 700—720° С в течение 2 ч Ста=980 МПа [181]. [c.263]

Таблица 20. Механические свойства гладких образцов сплава ВТ5-1 при испытании на воздухе (данные в числителе) и в 3 %-ном растворе N301 (данные в знаменателе)

Рис. 89. Кривые усталости гладких образцов (Я = 0) сплава ВТб с поверхностным гаэонасыщенным слоем при испытании на воздухе (1) и в 3 %-ном растворе N30 (2)

Исследование одновременного воздействия коррозионной среды и контактного трения на усталостную прочность титанового сплава ВТ6 с 0 = 800- 860 МПа изучено авторами работы [159]. Из кованых заготовок вырезали специальные образцы диаметром рабочей части 20 мм, моделирующие ось с напрессованными втулками. Моделировали два типа закрепления втулок конические напрессованные, передающие изгибающий момент, и цилиндрические, не передающие его. Материалом для втулок служили титановые сплавы ВТ6 (03 = 830 МПа), ПТ-ЗВ ( 3 = 730 МПа) и ВТ1 (а = 580 МПа). Запрессовку втулок производили с различным контактным давлением. Усталостные испытания вели на воздухе и в 3 %-ном растворе МаС1. Обкатывание подлежащих запрессовке частей конических и цилиндрических образцов выполняли с помощью шарикового приспособления при следующих режимах усилие обкатки Я=2000 Н, диаметр шарика 0= 10 мм скорость обкатки 350 об/мин, число проходов два. Кривые усталости образцов с напрессованными втулками, передающими изгибающий момент, при различных контактных давлениях представлены на рис. 101. Предел выносливости гладких образцов без напрессовки втулок был равен 380 МПа при испытании на воздухе и в коррозионной среде. (Напрессовка втулок на неупрочненные 162 [c.162]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н. И. Лошаковой, С. Ф. Юрьевым и Г. Н. Всеволодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Т —4 % А1 (ВТ5 с несколько пониженным содержанием алюминия). Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (а. ==3,5) оно не превышает 25 %. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236—247 179 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности [c.184]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Верхняя огибающая из двух кусочно-гладких кривых для стадии стабильного роста трещин типа той, что представлена на рис. 4.1, была получена на плоских пластинах из алюминиевого сплава 2024ТЗ [62]. Показателями степени в уравнении Париса были последовательно величины 2 и 4 до и после достижения критической скорости роста трещины около 2,5 10 м/цикл при пульсирующем цикле нагружения листового материала (рис. 4.2). Для минимальных скоростей роста трещины последовательность показателей степени противоположна. Примером ситуации с определением кусочно-гладкой огибающей для минимальных величин скоростей роста трещины могут служить экспериментальные данные, полученные при испытании стали марки Р1 5L Х65, имевшей предел текучести 490 МПа [63]. Испытания были выполнены на компактных образцах толщиной 12 мм с частотой синусоидального цикла нагружения 10 Гц. Изменение асимметрии цикла было осуществлено в пределах 0,05-0,7. Скорость роста трещины относительно эффективного КИН примени- [c.194]

При испытании гладких образцов на консольный изгиб (круговой или плоский) важная информация может быть получена при фик-, сации места излома, которое характеризуется плечом действия изгибающего момента от места приложения силы до излома (принято замерять от середины ширины кольца нагружающего подшипника). Рассеяние месга излома характеризует а) наличие внутренних или внешних пороков металла, в частности пористость литья б) стабильность чистоты обработки поверхности в) смещение места излома служит показателем степени цикличеий перегрузки ( набегание места излома на галтельную выкружку) 38] [c.31]

В отличие от гладкой поверхности раздела образца, отожженного в течение 0,5 ч, поверхность образца, отожженного перед испытанием в течение 150 ч, сильно изрыта и нерегулярна из-за взаимодействия волокна с матр Ицей (рис. 6). Диборид алюминия, образующийся на стороне поверхности раздела, обращенной к борному волокну, остается на волокнах, а AIB2, образующийся на стороне, обращенной к алюминию, частично разрушается и вклинивается в матрицу. Продукт взаимодействия на волокнах у поверхности раздела имеет грубую гранулярную структуру, наследуя очень нерегулярную поверхность волокна. В результате этого возникает много дефектов поверхности, которые, возможно, являются концентраторами напряжений и, конечно, могут способствовать уменьшению прочности при растяжении волокон и композита в целом. Один из таких дефектов указан на ри с. 6 стрелкой. [c.150]

Однозначной связи между шероховатостью излома и скоростью развития трещины нет. При усталостном разрушении (макрохрунком), как правило, чем больше скорость развития трещины, тем более шероховатый излом. Однако в зависимости от структуры материала может наблюдаться и обратная зависимость. Так, например, при испытании образцов с поверхностным надрезом из штампованного полуфабриката алюминиевого сплава Д1 различных плавок наблюдался значительный разброс значений долговечности (0,12—1,6-10 циклов). Начальная зона изломов образцов с большой долговечностью имела шероховатую поверхность (рис. 4), с малой — гладкую. В первом случае была более резко выражена текстура деформации материала и трещина изменяла траекторию. Это способствовало уменьшению скорости ее развития. Материал при этом имел повышенную чистоту по железу и кремнию. [c.16]

Судя по кинетическим кривым /тр(т) на рис. 59 и наблюдениям за поверхностью образцов в процессе испытания, в деформируемых никельхромовых сплавах на гладких образцах при относительно невысоких напряжениях кинетику трещин можно представить следующим образом вначале медленный рост одной (или небольшого количества) первичной трещины (стадия /), затем множественное образование новых трещин и вследствие этого замедление роста каждой отдельной трещины (стадия II), заключительная стадия — быстрое развитие одной или нескольких трещин до полного разрушения (стадия III). При повышении напряжения сокращается во времени или вовсе исчезает вторая стадия, при уменьшении напряжения, наоборот, она сильно растягивается . Необходимо отметить, что большое количество трещин может возникнуть и при действии высоких напряжений, однако в последнем случае они образуются практически одновременно, а не последовательно, что при анализе излома и трещиноватости поверхности детали (образца) определяется по степени их развития. [c.86]

Гладкие образцы для определения пределов прочности и текучести и относительных удлинения и сужения (последнее рассчитьтали по правилу определения сужения на образцах прямоугольного сечения). Скорость деформирования при испытаниях на растяжение 1 мм/мин. [c.30]

Значительное повреждение материала и уменьшение долговечности вызывает приварка головок термопар контактной сваркой в зоне действия максимальной температуры. При испытании малонластичного сплава ЖС6У такая приварка вызывала начало разрушения в зоне головки, поэтому температуру необходимо было измерять дистанционными пирометрами. Испытания обра з Цов с a = 5 мм и круговым надрезом (глубина надреза 1 мм, радиус i = 0,16 мм, теоретический коэффициент концентрации Ца=4,2) при тах = 850° с показали уменьшение долговечности на 50—80% по отношению к гладким образцам. [c.96]

Усталостные испытания проведены на гладких образцах с диаметром рабочей части 7 мм для всех частот нагружения. Образцы испытывались при осевом растяжении — сжатии при частоте 33 Гц на машине МИР-СТ с механическим силовозбудителем [4], 30.0 Гц — на машине с электромагнитным возбудителем [5], 10 кГц — на маг-нитострикционной установке [6]. Электронно-микроскопическое исследование проведено для образцов, испытанных на различных частотах, но при постоянном уровне напряжений (450 МПа). [c.361]

В работах [1, 2j приведены обычные кривые усталости а—N (при заданной амплитуре напряжения) нескольких сплавов при температурах 295, 76 и 4 К. В работе [3] имеются кривые усталости при низких температурах при заданной амплитуде перемехценпя. Эти результаты получены при испытании круглых гладких или надрезанных образцов, где время до появления трещины значительно. В зависимости от уровня напряжения оно составляет до 90 % долговечности образца. Однако во многих крупных конструкциях трещины имеются (или предполагается, что они есть) еще до начала эксплуатации. Они могут появиться в процессе изготовления полуфабрикатов или при сборке. В таких случаях долговечность конструкции определяется только скоростью распространения трещины da/dN). Знание этой характеристики необходимо для точной оценки ресурса. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...