Уравновешивание Расположение

На фиг. 4 кроме кривых критерия чувствительности машины и Zob показаны также амплитудные кривые опор А а В без учета затухания для плоскостей уравновешивания, расположенных в сечениях 0,2,0,8 и 1,5. Следует заметить, что все амплитудные кривые пересекаются в двух точках, соответствующих значениям и равным [c.58]

Точки 0,5 и L0) пересечения с осью абсцисс амплитудной кривой опоры Л для плоскости уравновешивания, расположенной за опорой S в сечении 1,5 характеризуют отсутствие чувствительности машины для опоры А при расположении центра тяжести колебательной системы с ротором в этих точках пересечения (фиг. 4, а). [c.58]

В плоскости уравновешивания, расположенной ближе к опоре i4, необходимо поместить два противовеса, радиусы-векторы которых направлены по Уст и /дин, а в плоскости, расположенной у опоры В, радиус-вектор массы необходимо изменить на противоположный. Каждую из пар уравновешивающих грузов можно заменить одним, как это показано на рис. 27.10. [c.562]

Таким образом, установкой двух противовесов массы и одного противовеса массы m достигается полное уравновешивание всех масс, закрепленных на валу. Так как один из противовесов массы Шо расположен в той же плоскости Т (рис. 13.40, а), что и противовес массы т, то массы и т можно заменить одной массой. Следовательно, полное уравновешивание масс, закрепленных на валу, может быть достигнуто установкой двух противовесов, центры масс которых лежат в двух произвольно выбранных плоскостях. [c.295]

Задача 1142 (рис. 565). Однородный стержень АВ жестко прикреплен к вертикальному валу 00 под некоторым углом и вращается вместе с ним с постоянной угловой скоростью. Для динамического уравновешивания к валу присоединены на одинаковых от него расстояниях две точечные массы С и D, расположенные [c.397]

Если на одном вращающемся звене имеется несколько неуравновешенных масс, центры тяжести которых расположены в одной плоскости, то, определив силы инерции каждой массы, определяют их равнодействующую. Затем подбирают, как и в предыдущем случае, один противовес, сила инерции которого уравновесит найденную равнодействующую. Такой метод уравновешивания применяется, когда известны значения и расположение масс, силы инерции которых надо уравновесить, например, когда конструкция звена или ее форма является причиной неуравновешенности (форма кулачка, кривошипа и т. п.). [c.402]

В ряде случаев полное или частичное уравновешивание механизмов достигают, соединяя одинаковые механизмы с симметрично расположенными звеньями. Вопросы уравновешивания механизмов подробно освещены в литературе [3, 36]. [c.406]

Рис. 29.7. Уравновешивание вращающегося звена с неуравновешенными массами, расположенными в параллельных плоскостях

Таким образом, если тело находится в равновесии с внешней средой, то любое его состояние характеризуется энергией U pV, численно равной энтальпии Г тела в данном состоянии. Этот вывод хорошо иллюстрируется следующим примером (рис. 1.11). Пусть имеется цилиндр с расположенным в нем поршнем, под которым находится некоторое количество газа. Для уравновешивания давления газа р поршень площадью Q должен быть нагружен грузом Р = рй. Полная энергия рассматриваемой системы Е = и pQh = U pV, т. е. Е — I. [c.34]

Для полного уравновешивания масс вращающейся системы, расположенных в параллельных плоскостях (рис. 13.1), необходимо соблюсти два условия [c.197]

Наиболее принятым в указанном случае (рис. 13.1, а) является способ уравновешивания с помощью двух масс mi и тп, расположенных в двух выбранных плоскостях исправления I и [c.198]

Центры тяжести Sj, и S3 звеньев лежат на середине. Веса звеньев (ji = 78,5 Н ( 2 = 392 Н и <3з = 294 Н. Определить массы двух противовесов, расположенных на звеньях АВ и D с целью приближенного уравновешивания давлений на фундамент. (Массу звена ВС сосредоточить в двух точках В и С.) Радиусы противовесов г = 0,2 м. [c.205]

Указанная центробежная сила воспринимается подшипниками колес 2 и 2 и передается подшипникам вала водила. Однако в реальных конструкциях планетарных механизмов вал Водила разгружается благодаря тому, что механизм имеет несколько пар сателлитов, расположенных под равными углами. В таком случае центральные подшипники водила Н теоретически оказываются разгруженными не только от центробежных сил, но и от нормальных сил, возникающих вследствие приложенной нагрузки. Однако в практике из-за неточности изготовления деталей и из-за неточности монтажа такое уравновешивание сил не наблюдается, чего мы учесть не можем. Здесь мы будем считать, что центральные подшипники водила разгружены. [c.106]

Уравновешивание вращающихся масс, расположенных в различных плоскостях. Рассмотрим общин случай уравновешивания вала с тремя (или более) эксцентрично расположенными массами (рис. 13.10, а) т , т . Подобный случай часто встречается в современном машиностроении, например главный вал машины с деталями несимметричной или даже симметричной формы. (При значительном числе деталей на валу уравновешивание каждой из них отдельно является кропотливой работой. Значительно более быстро осуществляется уравновеши- [c.416]

Рис. 13.10. К уравновешиванию вращающейся системы с массами, расположенными в различных плоскостях графо-численным методом (о) многоугольник статических дисбалансов (б) многоугольник динамических дисбалансов (в)

Разбирая общий метод уравновешивания произвольного числа масс, расположенных в различных плоскостях, было показано, что это достижимо с помощью двух дополнительных масс, помещенных в двух выбранных плоскостях исправления. Описанный выше план последовательного устранения статического и динамического дисбалансов вращающегося звена может быть изменен и упрощен при решении задачи одновременного устранения обоих дисбалансов. Так, выбирая противовесы Шд и пгд в выбранных плоскостях исправления О и V, составляем два векторных уравнения динамического уравновешивания вращающихся масс. Первое уравнение равновесия действующих сил имеет вид [c.419]

Иногда ограничиваются выполнением только условия (16.1), которое равносильно условию постоянства положения центра масс звена или, что то же, условию расположения центра масс на оси вращения звена. Распределение массы вращающегося звена, переводящее его центр масс на ось вращения, называется статическим уравновешиванием вращающегося звена. [c.124]

Рис. 1.56. Уравновешивание неуравновешенных масс, расположенных в одной плоскости.

Массы, расположенные в параллельных плоскостях. Если неуравновешенные массы расположены в нескольких параллельных плоскостях, то для их уравновешивания необходимо выполнить оба условия равновесия — (1.130) и (1.131). [c.90]

Ра — Яя = Ра и Рз — Рз = Р3, а в плоскости В — силы Р , Ра и Рз. Таким образом, задача уравновешивания сил инерции, расположенных в параллельных плоскостях, сведена к задаче уравновешивания сил, расположенных в двух плоскостях. Эти силы, как было указано ранее, могут быть уравновешены путем установки по одному противовесу в каждой плоскости А и В. [c.91]

Практически полное уравновешивание может быть выполнено путем установки в плоскостях коррекции двух противовесов. Величины и расположение этих противовесов должны быть выбраны так, чтобы их силы инерции и F,, i уравновешивали силы fI и fI т. е. были им равны и противоположно направлены. Массы противовесов и т выбираются из условий [c.321]

Приближенное статическое уравновешивание масс плоских механизмов. В некоторых случаях уравновешивание масс механизма приводит к неконструктивному расположению противовесов. Например, для статического уравновешивания кривошип-но-ползунного механизма необходимо поставить противовесы не только на кривошип, но и на шатун. Если ограничиться одним противовесом, установленным на кривошипе (рис. 98, а), то воз никает задача о приближенном статическом уравновешивании масс механизма, которую можно решить путем статического раз--мещения масс звеньев по точкам Л, В и С [c.331]

В многоцилиндровых двигателях и других поршневых машинах полное или частичное уравновешивание может быть достигнуто путем такого расположения механизмов, при котором силы инерции звеньев взаимно уравновешиваются. На рис. 9.5, б изображена схема механизма двухцилиндрового двигателя внутреннего сгорания, в котором кривошип механизма цилиндра II опережает кривошип механизма цилиндра I на угол 180°. В этом случае силы инерции первого порядка взаимно уравновешиваются и опоры А V. В коленчатого вала нагружаются лишь неуравновешенным моментом М — Ра. Уравновешивание сил инерции, изменяющихся по более сложным зависимостям, рассматривается в специальной литературе. [c.193]

Таким образом, предложены способы уравновешивания к-ж. гармоники главного вектора и главного момента сил инерции пространственного механизма при помощи двух и одной корректирующих масс, что проще, а значит, и эффективнее. Практическая реализация предложенных способов не вызывает конструктивных усложнений ввиду удобства расположения корректирующих маге. [c.56]

Прибор состоит из измерительного блока и выносного датчика. В качестве датчика использован прибор магнитоэлектрической системы. Его подвижная часть с прямоугольной рамкой 1 помещена в зазоре постоянного магнита 2. На одном конце стрелки, имеющейся на рамке, укреплены два постоянных магнитика 3 цилиндрической формы, расположенные симметрично на одной оси, на другом конце стрелки — грузики 5, предназначенные для уравновешивания системы. Для устранения влияния поля тяготения одноименные полюсы магнитиков направлены в разные стороны. Если через рамку потечет постоянный ток определенного значения, то появится магнитный момент, который будет стремиться изменить положение рамки, а значит — отделить магнитик 3 от контролируемой детали 4 с покрытием h. Изменяя силу тока при помощи потенциометра R, протекающего через рамку, можно добиться равновесия между отрывной силой магнита (относительно оси вращения подвижной системы) и вращающим моментом рамки. [c.21]

На производственных образцах одношпиндельных станков, выпущенных впоследствии Ереванским станкозаводом им. Ф. Э. Дзержинского и Московским станкозаводом им. С. Орджоникидзе, было установлено по две резцовые головки — но обе стороны шпинделя с изделием, что обеспечивало его динамическое уравновешивание, минимальные деформации при обработке. Так как каждый резец находился в контакте лишь короткое время — при прохождении угла со = % он не успевал нагреваться, это резко повышало стойкость инструментов. Сам процесс предопределял дискретный характер стружки, что снимало проблему ее дробления. Точность обработки обеспечивалась уже не жесткостью кинематического привода, как при поперечном точении, а за счет предварительной установки вылета резцов, постоянства расположения параллельных осей заготовки и резцовой головки. [c.88]

Возможность уравновешивания ротора машины в собранном состоянии существенно зависит от расположения балансировочных плоскостей относительно узлов формы колебаний системы. Плоскость балансировки в узле формы колебаний практически не влияет на уровни колебаний. Поэтому изменение скорости вращения ротора изменяет эффективность балансировки, произведенной на других оборотах [60]. [c.158]

Для простоты рассмотрения предположим, что радиус г расположения центра тяжести С равен /2 R, где R равен радиусу расположения весов д и ГП2. Тогда действие имеющегося статического дисбаланса может быть уравновешено добавлением веса т = /2 С на радиусе R = 2r в осевой плоскости аЬ, причем этот вес т должен иметь расположение, диаметрально противоположное С в плоскости, перпендикулярной к оси вращения и проходящей через С. В результате это уравновешивание статического дисбаланса не вызовет никакого дополнительного динамического эффекта в данной системе. [c.312]

Методы балансировки по формам свободных колебаний обладают рядом недостатков, связанных с тем, что в полном объеме такую балансировку выполнить практически никогда не представляется возможным разные ее упрощения часто существенно ухудшают результаты балансировки в связи с тем, что отбрасываемые при этом члены разложений (1П.53) могут оказаться не очень малыми. В связи со сказанным большое значение приобретает такая постановка вопроса найти в каком-то смысле оптимальные расположения и величину ограниченного количества балансировочных грузов. При этом естественно под оптимальным уравновешиванием понимать сведение к возможному минимуму величин реакций подшипников ротора в некотором заданном диапазоне его рабочих оборотов. При такой постановке вопроса сразу становится очевидным, что помимо устранения наиболее низкочастотных собственных форм желательно поставить [c.135]

Стойка представляет собой литой чугунный корпус с вертикально расположенными платиками для крепления направляющей плиты силового стола. Для уравновешивания подвижных частей (платформы силового стола с установленной на упорном угольнике шпиндельной коробкой или бабкой, инструментальной наладки и кондукторной плиты) внутри стойки располагается противовес. Противовес подвешивают на двух грузовых цепях, перекинутых через блоки. Вторые концы цепей прикреплены к платформе силового стола. Стойки устанавливают на станинах-подставках. Основные размеры горизонтальных боковых станин, стоек и станин-подставок приведены в приложении (табл. 12—14). [c.83]

Во многих случаях на практике опоры вала (стойки, а иногда и подшипники) обладают достаточно большой податливостью, сравнимой с податливостью (гибкостью) самого вала. В некоторых случаях податливость вала такова, что его вместе с прикрепленными к нему деталями можно рассматривать как абсолютно твердое тело. Это один из крайних случаев — вращающееся абсолютно твердое тело на эластичной подвеске. К такого рода системам приходят обычно при рассмотрении задачи об уравновешивании ротора на балансировочных машинах. При этом центр массы может занимать произвольное положение по отношению к центру упругого сопротивления системы подвески, т. е. по отношению к центру упругой подвески . Здесь же рассмотрим симметричный случай, т. е. такой, когда опоры по своим упругим свойствам одинаковы и центр массы расположен симметрично между опорами. Однако сделаем предположение, что упругие свойства опоры не одинаковы в двух направлениях, взятых в плоскости, перпендикулярной к оси вала, а кроме того, учтем гироскопическое действие массы при косых колебаниях , т. е. при колебаниях, сопровождающихся поворотами диска. [c.130]

На фиг. 6. 5 показаны осциллограммы напряжений на поверхности вала модельной установки с двумя симметрично расположенными дисками при переходе через первую (а) и вторую (б) критические скорости. Колебания напряжений вызваны собственным весом, средние же отклонения — действием неуравновешенности. Эксперимент подтверждает тот факт, что прогибы и опорные реакции гибкого ротора с сосредоточенными массами так же, как и у ротора с распределенной массой при изменении скорости вращения, изменяются не только по величине, но и качественно. Следовательно, методика, разработанная для уравновешивания жестких роторов, не пригодна при уравновешивании гибких роторов. Необходимо выяснить вопрос о возможности такого уравновешивания гибких роторов с помощью ограниченного числа грузов, при котором полностью будут устранены динамические реакции в опорах на широком диапазоне скоростей и оптимально снижены изгибающие усилия в роторе. [c.199]

Можно также увеличить количество уравновешивающих грузов. При достаточно большом числе грузов и соответствующем выборе их величин и расположения можно добиться такого уравновешивания, при котором будут снижены и изгибающие моменты в роторе. [c.217]

Кроме того, соответствующим выбором количества и расположения грузов, можно добиться такого уравновешивания, которое при изменении скорости будет мало нарушаться. При достаточном [c.220]

Из уравнений (13.51) и (13.52) также следует, что если задать одно из трех расстояний Oj, а-2 или Аз на оси звена между шарнирами, остальные два расстояния до центров тяжести получатся за крайними шарнирами звена, и, считая, что расположение центра масс за шарнирами соответстпует как бы установке противовеса (дополнительной массы), можно сказать, что уравновешивание результирующей силы инерции звеньев механизма шарнирного четырехзвенника может быть достигнуто путем установки противовесов на двух его звеньях. Например, при > /, и при установке противовеса Е на звене D за точкой D (рис. 13.32) из уравнения (13.52) следует, что >0, т. е. центр масс Sj звена ВС должен быть расположен отточки вправо. Если при этом с., < 4, то из уравнения (13.51) имеем t <0 и центр масс звена ЛВ должен быть расположен вне звена, за точкой А. Следовательно, противо- весы F и Е необходимо расположить на звеньях 1 и 3 так, как показано на рис. 13.32. Если > L, то > О, и следовательно, звенья 2 и 5 имеют центры масс вне этих звеньев, то противовесы должны быть расположены на звеньях 2 и 3 так, как показано на рис. 13.33. [c.287]

В некоторых случаях на практике частичное или даже полное уравновешивание сил инерции звеньев достигается установкой симметрично расположенных механизмов с равными массами симметрично расположенных звеньев, благодаря чему получается самоуравновешивание механизма в целом. На рис. 13.37 показана одна из таких схем. Механизм состоит из двух симме- [c.290]

На рис. 71 приведена схема одного из наиболее простых балансировочных станков (рамная балансировочная машина). Основной частью станка является рама ЛОВ, которая может совершать колебания вокруг оси О. Восстанавливающий момент при колебаниях рамы создается пружиной С, коэффициент жесткости которой обозначим через с. Размах колебаний некоторой точки Е рамы фиксируется пии1ущнм острием или стрелкой индикатора. Рама несет два подшипника Л и В, в которые устанавливают вал балансируемого ротора. Принимая плоскости / и //за плоскости уравновешивания, располагаем ротор так, чтобы плоскость // проходила через ось вращения О. При таком расположении ротора дисбаланс А не оказывает влияния на движение рамы вместе с ротором, что дает возможность определить дисбаланс А) независимо от Ац. [c.100]

Уравновешивание параллельно расположенных механизмов. Целый ряд машин включает несколько одинаковых механизмов, расположенных в параллельных плоскостях. На рис. 254, а приведена схема грохота, включающего два решета / и 2. Решета расположены по двум сторонам коленчатого вала 0. Если массы решет одинаковы, то их силы инерции во всех положениях механизма равны, направлены в разные стороны и, следовательно, взаимно погашаются. Такие схемы часто называют с а м оу р ав-новешенными. [c.355]

Таким образом, уравновешиванию подлежат силы инерции, развиваемые массой гпш, сосредоточенной в точке А, и общей массой гпв, сосредоточенной в точке В и равной /Пд = Шп + т , где т — масса ползуна (поршня). Сила инерции Ра = —(НшЛа легко может быть уравновешена противовесом, расположенным на кривошипе ОА по другую сторону от оси вращения. Уравновешивание силы инерции Рв, развиваемой массой Шв, представляет значительную трудность, так как ее величина изменяется по сложной зависимости от угла поворота кривошипа ф. Величина этой силы составляет Рв = —пг ав, где ав — ускорение ползуна, которое приближенно определяется по равенству [c.192]

Рис. 17. Уравновешивание масс в вертикальной четырехцилиндровой поршневой машине (по Шлику). Справа внизу взаимное расположение четырех кривошипов (вид сбоку)

Эта проблема, как и проблема уравновешивания масс (стр. 103), была успешно разрешена О. Шликом. Маховик (имеющий окружную скорость 150 м/сек вес 5100 кг и диаметр 1,6 м) укрепляется в раме, которая, подобно маятнику, может качаться вокруг оси, расположенной поперек судна при этом ось фигуры маховика колеблется в вертикальной плоскости продольного сечения судна. Эта рама соответствует внутреннему кольцу, а сам корпус судна — внешнему кольцу нашего демонстрационного волчка. Роль прежней (см. рис. 47) вертикали теперь играет продольная ось судна прежним поворотам вокруг вертикали теперь соответствует боковая качка судна. Таким образом, необходимые три степени свободы представлены здесь боковой качкой, колебаниями рамы и собственным вращением маховика. При боковой качке ось фигуры маховика (расположенная в нормальном положении [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...