Влияние Определение молибдена

Для определения влияния других элементов, образующих трех-и четырехкомпонентные системы, было исследовано смачивание твердых молибдена и ниобия сплавами на основе алюминия с различным содержанием кремния, титана и хрома. Двойным дуговым переплавом было получено десять сплавов, данные химического анализа которых показали наличие 0—12,30% титана, 0,42— 9,46% кремния и 2,28—9,88% хрома. Температуры, при которых краевые углы смачивания расплавами молибдена и ниобия равны 45°, 15° и 0°, приведены в таблице. [c.57]

Уменьшение низкотемпературной пластичности носит название отпускной хрупкости. Наиболее часто она наблюдается у Сг, Ni, Мо" сталей, используемых для роторов турбин, и Мп, Мо сталей, используемых для корпуса легководных реакторов. Проявляется она в уменьшении ударной вязкости или увеличении температуры хрупкого перехода. Это связано с миграцией определенных элементов, которые занимают соседствующее положение в периодической системе, к границам зерен и проявляется в виде интер-кристаллитного излома. Миграция наблюдается для большинства легирующих элементов, включая углерод, кремний, никель и марганец, но не отмечена для молибдена. Примесные элементы при температуре отпуска находятся в твердом растворе и выделяются по границам зерен при температуре 500° С. Поэтому хрупкости можно избежать при быстром охлаждении стали с температуры отпуска, но это может привести для массивных изделий к появлению высоких, превышающих предел текучести, внутренних напряжений, действие которых может быть более отрицательным, чем сама отпускная хрупкость. Технология ступенчатого охлаждения от температуры отпуска при удачно выбранной температуре ступенек позволяет избежать отпускной хрупкости и в то же время не привести к появлению больших внутренних напряжений. Отпускная хрупкость может быть сведена к минимуму при снижении содержания примесей от 0,01 до 0,001% за счет тщательного выбора скрапа и шлака, а также при использовании очень чистого, например электролитического, железа. Дальнейшее улучшение может быть достигнуто в результате удаления кремния, т. е. при использовании вакуумного раскисления. Трудно расположить элементы в порядке усиления их влияния на отпускную хрупкость, так как некоторые из них используются редко или в таких малых количествах, что их влияние трудно учесть. Проведенные в последние годы исследования позволили получить стали для больших роторов, температура хрупкого перехода которых снижена со 100° до 0°С. [c.53]

Однако ванадий, молибден, бор, вольфрам оказывают отрицательное влияние на окалиностойкость. Отрицательное влияние этих элементов начинает сказываться с определенных концентраций их в стали, что связано с образованием на поверхности сталей нестойких окисных плен или легкоплавких или летучих окислов. Так, например, присадка молибдена к стали способствует образованию на поверхности металла летучих окислов, которые нарушают сплошность защитных окисных пленок и способствуют усиленному окислению стали в присутствии ванадия и бора образуются легкоплавкие окисные пленки, способствующие усилен- [c.641]

Анализируя результаты определения прокаливаемости стали с молибденом, увеличение прокаливаемости обычно объясняют влиянием на нее молибдена, находящегося в твердом растворе. [c.40]

Для конкретного сплава изменение содержания малых легирующих добавок может иметь существенное влияние на склонность к коррозионному растрескиванию. Так как обычная техническая аустенитная сталь содержит много элементов, то определение роли изменения содержания одного из них связано с известными трудностями. Некоторые полученные результаты с успехом были подвергнуты анализу статистическим методом регрессии с использованием вычислительной машины [122]. Следует также учитывать взаимодействие элементов. Например, сплав повышенной чистоты 16% Ni — 20% Сг не склонен к коррозионному растрескиванию, но добавка 1,5% молибдена делает его склонным к этому виду кор-. розионного разрушения [123]. [c.187]

Влияние температуры. Экстраполяция экспериментальных данных. Как отмечалось выше, повышение температуры испытания приводит к уменьшению времени до разрушения при постоянном напряжении. В качестве иллюстрации на рис. 47, 48 и 49 приводятся данные по длительной прочности различных материалов (молибдена, полиэтилена низкого давления, ненаполненной резины). Как видно из приведенных рисунков, при определенной [c.116]

Скорость растворения сплавов зависит главным образом от их состава, электрохимической активности и электрохимических эквивалентов компонентов, составляющих сплав, а также от физико-химических параметров электролита. При увеличении содержания в сплаве хрома затрудняется нарущение его пассивного состояния при воздействии галоидных анионов [193]. Вследствие различия электрохимических эквивалентов компонентов сплава, их потенциалов растворения и способности к пассивированию во многих случаях при ЭХО происходит увеличение в поверхностном слое содержания более электроположительных составляющих (например, никеля, меди, молибдена). При этом в анодной поляризационной характеристике сплава может наблюдаться несколько участков, соответствующих пассивации его различных компонентов [178]. Это обусловливает необходимость обеспечения приблизительно одинаковой скорости растворения всех основных компонентов сплава при подборе электролита. Определенное влияние на процесс анодного растворения кроме химического состава сплава оказывает и его структура. Связь производительности электрохимической обработки сталей с их микроструктурой показана в работе [127]. При анодном растворении жаропрочных сплавов на никелевой основе отмечалось преимущественное растворение (растравливание) границ зерен вследствие их относительно более высокой активности. В зависимости от природы фаз, составляющих данный сплав, существенно различаются параметры возникающих на них пленок [117]. [c.34]

ЮТ незначительное упрочнение. При совместном присутствии добавок вольфрама и молибдена эффекты от легирования аддитивны. При добавке ванадия порядка 5% (вес.) эффект меньше, чем аддитивный к эс фектам вольфрама и молибдена, однако при добавке ванадия порядка 3% (вес.) наблюдается явный эффект от дополнительных добавок ванадия. Влияние дополнительного легирования ванадием хорошо согласуется с наблюдавшимся влиянием его на процессы рекристаллизации. Несмотря на незначительное, но совершенно определенное упрочнение, связанное с добавками тантала в двойных сплавах, в сложных сплавах при кратковременных испытаниях не было обнаружено заметного повышения прочности, которое можно было бы приписать добавкам тантала. [c.189]

Результаты испытаний на длительную прочность типичных сплавов с упрочнением твердого раствора при 1200° С приведены в табл. 6. Рассчитанные значения ЮО-ч длительной прочности показаны на рис. 8 . Превосходства вольфрама как упрочнителя в условиях длительной службы при температуре 1200° С совершенно очевидно. Эффективность молибдена в тех же условиях составляет 75—80% от эффективности вольфрама (по сравнению с 85% при кратковременных испытаниях на растяжение). Доказано, что эффекты влияния вольфрама и молибдена линейно аддитивны при определении характеристик длительной прочности сплавов N5 — Ш — Мо или МЬ — Ш —Мо —Та. Добавки ванадия при длительных испытаниях при 1200° С были, значительно менее эффективны, чем можно было бы предполагать на основании характеристик, полученных при кратковременных испытаниях при этой же температуре. В качестве дополнительных упрочняющих добавок в сплавы типа — [c.190]

Модифицирование силицидных покрытий различными элементами проводят с целью повышения их термостойкости, увеличения окалиностойкости в области чумы , улучшения способности к самозалечиванию, снижения диффузионной подвижности кремния и скорости рассасывания высших силицидов в низшие. В настоящее время отсутствуют достаточно определенные теоретические представления, позволяющие уверенно выбрать оптимальные модифицирующие элементы, и разработка комплексных силицидных покрытий носит в основном эмпирический характер. Наиболее полно исследованы свойства комплексных силицидных покрытий и их влияние на механические свойства материала основы для ниобиевых сплавов, в меньшей степени для сплавов тантала, молибдена и вольфрама. [c.301]

Русский ученый акад. Н. П. Чижевский положил начало разработке процесса азотирования и с 1907 по 1914 г. опубликовал 14 работ ПО данному вопросу. Ему принадлежит приоритет систематического исследования влияния температуры на ход процесса азотирования, определения состава образующихся прп нем нитридов железа, алюминия, молибдена и др., причем Н. П. Чижевский показал, что молекулярный азот железа не насыщает и что для насыщения железа требуется азот в атомарном состоянии. [c.266]

На механические, физические и химические свойства стали большое влияние оказывают присадки легирующих элементов хрома, вольфрама, молибдена, ванадия, титана и др. Большинство специальных примесей и углерод повышают прокаливаемость стали, так как увеличивают устойчивость аустенита и замедляют процесс распада его при охлаждении. Основное влияние большинства специальных примесей и углерода заключается в том, что они снижают критическую скорость охлаждения и при определенном содержании могут вызвать закалку даже при охлаждении на воздухе. При сварке большинства легированных сталей вероятность образования мартенсита в наплавленном металле и в зоне термического влияния весьма высока, потому что скорость охлаждения после сварки довольно значительна и превышает скорость охлаждения на воздухе. Это является одним из основных затруднений при сварке легированных сталей. [c.172]

Учитывая, что тип пластичной смазки, в которую вводится твердая смазка, может оказать определенное влияние на результаты экспериментов, за основу была выбрана нейтральная смазка — технический вазелин. В навески технического вазелина вводили разное количество твердых смазок, т. е. 5, 10, 15% вес., и тщательно перемешивали до получения однородной массы. Из твердых смазок были выбраны графит, дисульфид молибдена, нитрид бора, фталоцианин меди. [c.80]

Введение в сталь легирующих элементов улучшает ее механические свойства. Однако наилучшее сочетание свойств легированные конструкционные стали приобретают после упрочняющей термической обработки. В зависимости от условий работы деталей машин (зубчатые колеса, оси и валы, рессоры и пружины, подшипники и др.) сталь должна обладать тем или иным комплексом механических свойств. Различные стали по-разному удовлетворяют этим требованиям, причем для стали одного и того же назначения могут быть использованы разные легирующие элементы. Увеличение содержания легирующих элементов оказывает положительное влияние на свойства конструкционной стали до определенного предела, например, хрома — до 3%, марганца и кремния — до 1,5—2%, никеля — до 5%, молибдена и вольфрама — до 1—2%. При более высоком содержании легирующих элементов положительное влияние легирования на механические свойства стали уменьшается. [c.169]

Вредное влияние кислорода и азота [содержание которых в пластичном молибдене не должно превышать соответственно (1—2) 10— % и (10—20) 10 %] можно предотвратить путем введения в молибден определенных легирующих элементов способных образовать на поверхности апла ва стойкие окислы или нитриды. На рис. 111 показано влияние различных элементов на температуру перехода из хрупкого состояния в пластичное при испытания литого молибдена -на изгиб. Из исследованных элементов наиболее эффективно снижает точку перехода (из хрупкого состояния в пластичное) титан в количестве 0,5—1%. Из других элементов полезными оказались торий (10%), алюминий (0,026%), церий (0,1%) и ванадий (0,5%). При добавлении больших количеств тория пластичность молибдена улучшается при температурах, близких к комнатной, но ухудшается при температурах выше 815°, затрудняя при этом горячую обработку металла. [c.160]

Положительное влияние хрома, молибдена и ванадия на релаксационную стойкость малоуглеродистой конструкционной стали становится значительно сильнее при введении в сталь одгювременно двух и особенно трех элементов. Чем выше температура испытагшя, тем более сложным должен бьпь состав стали (рис. 7). Установлено, что для работы в каждой температурной области указанные три элемента должны находиться в составе стали в определенных пределах. В первом при- ближении можно наметить следующие значения этих пределов (см. табл. 1). [c.45]

Положительное влияние уменьшения содержания углерода на локальную пластичность при разрушении наблюдалось в высокопрочных сталях. В стали Х15Н5Д2Т добавка молибдена приводит к внутризеренному пластичному разрушению даже при старении на максимальную прочность, в то время как без молибдена такое разрушение наблюдается лишь при увеличении температуры старения до 525°С (рис. 8). При определенных режимах термической обработки (температура закалки, скорость охлаждения, температура старения) в изломах стали Х15Н5Д2Т имеют место фасетки отрыва или квазиотрыва. От этих фасеток разрушение, как правило, развивается по механизму ямочного разрыва иногда со значительной пластической деформацией. [c.32]

Все перечисленные выше экспериментальные факты легко объясняются с точки зрения превращения аустенита под действием механических напряжений. Одним из сильных аргументов в пользу пленочной теории считается влияние обработки поверхности на стойкость аустенитной стали к коррозионному растрескиванию. Считают даже, что этот факт невозможно объяснить лишь с точки зрения теории нестабильности аустенита. Следует при этом напомнить, что характер обработки может существенным образом влиять на фазовый состав поверхностных слоев металла. Так, по данным С. Ямагухи [111,135], после механической полировки поверхностный слой аустенитной нержавеющей стали 18-8становится ферромагнитным. Кристаллы поверхностных слоев её имеют объемноцентриро-ванную кубическую решетку с параметром 2,86 Л. Аналогичный эффект наблюдается и у стали 18-8, легированной дополнительно 3% молибдена. После электрополировки поверхность стали теряет ферромагнитные свойства. При увеличении количества феррита в аустенитной нержавеющей стали до определенной величины (об этом будет сказано далее) стойкость стали к коррозионному растрескиванию существенным образом меняется. Таким образом, и этот экспериментальный факт может быть объяснен с точки зрения теории нестабильности аустенита. [c.160]

С целью обеспечения длительной стойкости высокоазотистого металла против МКК в области повышенных температур было предложено увеличить концентрацию хрою до 22 при параллельном снижении никеля до 6-10 . В настоящей работе исследовали влияние состава высокохромистых сталей с различным содержанием углерода, азота, никеля и молибдена (см.табл.) на их восприимчивость к МКК после определенной температурно-временной обработки. [c.42]

Алюминий стимулирует образование гидрида и меняет характер расположения дислокаций в сплаве. Если титан имеет ячеистое распределение дислокаций, то его сплавы с алюминием— копланарное. Это приводит к расширению ступенек выхода полос скольжения и, следовательно, затрудняет их репассивацию. Кроме того, алюминий задерживает репассивацию из-за увеличения критического тока пассивации титана и вызывает его охрупчивание в результате образования упорядоченной фазы Т1зА1 после определенных термических воздействий. Вследствие этих причин алюминий как легирующий элемент увеличивает склонность титана к коррозионному растрескиванию (рис. 4.42) [434]. Содержание в титане более 5% алюминия и более 0,3% кислорода способствует усилению чувствительности к растрескиванию. Добавка элементов, стабилизирующих р-фазу, например молибдена, оказывает положительное влияние на сплавы Ti—Al, но не приводит к улучшению свойств титановых сплавов, содержащих кислород [434]. [c.174]

Остин [506] определял изменение веса кобальтникелевых сплавов с 2,5% Т1 и от 8% до 16% Рес добавкой разных количеств хрома, алюминия, молибдена, вольфрама, ванадия или кремния (по методу измерения убыли веса образцов весовым методом за 400 ч в ходе окисления при 800—1100° С в атмосфере воздуха, уделяя особое внимание сцеплению окаляны с основой. Лучшими оказались сплавы, содержавшие хром, особенно два сплава следующего состава 1) 46% N1, 25% Со, 7.5% Ре, 2,5% Т1. 20% Сг, 2,5% А1 2) 23% N1, 47% Со, 7,5% Ре, 2,5% Т1 и 2,5% А1. Какого-либо определенного вывода о влиянии одного кобальта из результатов этих измерений сделать нельзя. При более ВЫС01КИХ температурах все сплавы, содержавшие вольфрам, равно как и сплавы, близкие по составу к сплаву конал (73% N1, 17% Со, 7,5% Ре и 2,5% Т1), покрывались чешуйчатой окалиной, которая легко отделялась от основы. Присадка ферротитана в большом количестве сопровождалась образованием окалины, которая отслаивалась при охлаждении и хранении образцов. На сплавах с содержанием 2% V окалина оплавлялась. [c.343]

Влияние алюминия, ванадия, титана, ниобия, хрома, молибдена, бора, фосфора на деформЬционное старение, контролируемое по изменению напряжения текучести при температурах старения 20—250° С, исследовано в ряде работ [41, с. 9 134 135 171 175 176 177, с. 209 178—183]. Было установлено, что нитридообразователи алюминий, кремний, бор — при соответствующих их добавках могут существенно снизить склонность к старению при 100° С и ниже. Неоднократно было замечено, что совместное действие алюминия и кремния эффективнее, чем, например, одного алюминия [178], что связывают с более полным выделением азота в виде изоморфных нитридов алюминия и кремния в первом случае. Для получения действительно нестареющей в определенных условиях стали в случае введения алюминия и кремния необходима соответствующая термическая обработка, которая обеспечивает медленное охлаждение или выдержку в интервале, в котором происходит наиболее полное выделение нитридов. Такая термическая обработка особенно важна при высоких температурах аустенизации, когда [c.96]

Топлива реактивных двигателей Т-1 и ТС-1 представляют собой лигроинокеросиновые фракции, получаемые прямой перегонкой пефти [534]. Топливо Т-1 отличается от топлива ТС-1 большей плотностью и вязкостью, более тяжелым составом и меньшим содержанием серы. В топливах типа Т-1, ТС-1 и Т-2 содержание ароматических углеводородов составляет от 15 до 20%, парафиновых 30— 60%, нафтеновых 20—45%). В них присутствуют также непредельные углеводороды. В ТС и Т-2 содержится сера в виде дисульфидов, сульфидов и других соединений. Основными коррозионно-активными веществами топлив являются сернистые и кислородные соединения. Однако и углеводородный состав топлива оказывает определенное влияние на коррозионную агрессивность сернистых и кислородных соединений. Среди сернистых соединений коррозионно-активными являются сероводород, элементарная сера и меркаптаны. Из кислородных соединении топлив наиболее коррозионно-активны органические кислоты, которых содержится 0,5—3% [538]. Процессы, происходящие с окислами металлов после длительного воздействия дифенила прп высоких температурах, изучались путем исследования структуры порошков [535]. Испытания проводили в интервале температур от 320 до 450° С, продолжительность выдержки составляла 240 ч при 450° С и 500 ч при 370 и 410° С. Испытание порошков было обусловлено стремлением быстрее получить необходимые результаты, так как развитая поверхность порошкообразных образцов способствовала этому. Однако это не соответствовало реальным условиям применения керамических материалов в виде монолитных изделий. Были исследованы изменения структуры окислов циркония, вольфрама, молибдена, алюминия, титана и др. [c.213]

Молибденит представляет собой кристаллы серого цвета, по-внешнему виду очень похожие на графит. Природный молибденит имеет гексагональную структуру слоистого типа. Характерной особенностью структуры молибденита является расположение шести атомов серы вокруг каждого атома молибдена в вершинах тригональной призмы, а не в вершинах октаэдра. Искусственно полученный молибденит имеет также слоистую-структуру, но ромбоэдрическую или же промежуточную между ромбоэдрической и гексагональной. Молибденит практически нерастворим в воде, хотя есть сведения, что некоторая часть молибденита гидролизуется с образованием агрессивных продуктов нерастворим молибденит также в соляной кислоте и разбавленной серной кислоте. Молибденит активно взаимодействует с хлором и фтором, образуя M0 I5 и Mode. В водороде молибденит при температуре выше 800° С восстанавливается до-металла. На воздухе молибденит устойчив до 300—350° С. Устойчивость молибденита зависит от размеров кристаллов. Чем меньше кристаллы, тем ниже температура окисления молибденита. Кроме того, наличие тех или иных металлов в зоне окисления молибденита также оказывает определенное влияние на температуру его окисления. О способах измельчения молибденита и его фракционном составе более подробно рассказано в работе [65]. [c.54]

Потенциостат применяют очень успешно для определения влияния состава и термообработки на коррозионную стойкость сплавов. Иногда с его помощью определяют причину отсутствия корреляции экспериментальных данных с эксплуатационными. Эделяну [27] использовал потенциостат для определения сопротивления нержавеющих сталей действию кислот. Потенциостатические кривые показывают, что ток в транспассивной области (при очень высоком потенциале) увеличивается с увеличением содержания хрома, в то время как ток в пассивной области (при низких потенциалах), наоборот, уменьшается с увеличением содержания хрома. Это объясняет поведение некоторых сталей в условиях службы стали с высоким содержанием хрома показывают слабое сопро-тивлсине коррозии в средах с высоким окислительно-восстановительным потенциалом (смесь азотной и хромовой кислот) и более высокое сопротивление в средах с низким окислительно-восстановительным потенциалом (азотная кислота). Эделяну также обсуждал потенциостатические кривые, которые показывают благотворное влияние никеля, меди и молибдена на сопротивление коррозии нержавеющих сталей в сериой кислоте. Эта статья является отличной консультацией по вопросам, связанным с использованием потенциостатической техники для определения влияния состава сплава на сопротивление коррозии. [c.605]

Уже проведение кратковременных испытаний на растяжение при высоких температурах в вакууме показало, что предварительная обработка и способ получения молибдена и его сплавов оказывают существенное влияние на характеристики механических свойств. Так, рекристаллизационный отжиг заметно снижает предел прочности при ко.мнатной и повышенных те.мпературах и повышает пластичность в интервале температур 815—I ЮО С (фиг. 175). Даже разница в условиях спекания порошкообразного молибдена (в вакууме или в водороде) оказывает определенное влияние на механические свойства. Сравнение кривых деформации образцов молибдена, изготовленных методом порошковой металлургии и путем плавки в вакуумной печи, показано на фиг. 176. При понижении температуры испытания влияние способа изготовления молибдена на ход кривых деформации проявляется особенно резко. Это послужило основанием к проведению серийных испытаний молибдена на растяжение при различных температурах (фиг. 177) оказалось, что критическая температура перехода молибдена из вязкого в хрупкое состояние (определялась в основном по значениям относительного сужения) достаточно высока, и это следует учитывать при конструктивных расчетах. Дальнейшие испытания показали также, что критическая температура зависит от скорости деформации, условий нагружения, величины зерна и наличия загрязнений, в первую очередь углерода, кислорода и азота, образующих с молибденом твердый раствор. [c.764]

Сотые доли мг теллура не оказывают влияния при определении микрограммовых количеств молибдена. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...