Сплавы Ударная вязкость - Влияние температур

Ковка высоколегированных жаропрочных сталей и сплавов 503—516 — Влияние режима на ударную вязкость 510 — Влияние структуры на механические свойства 509 — Влияние ЭШП на качество металла 506 — Зависимость ковочных свойств от способа выплавки 505 — Зависимость критической степени деформации от температуры 514 — Ка- [c.561]

ПОДХОД При сварке и исследовании всего лишь одного шва позволяет получать широкую ин( )ормацию о влиянии содержания РЭ в сплаве на его главное свойство, например, ударную вязкость при различных температурах испытания (рис. 44), или способах термической обработки, а также на прочностные и пластические свойства и структуру металла. [c.46]

Иногда применяют добавочное модифицирование хромистых сталей некоторыми элементами. Так, например, добавки КЬ, Та и Ti (порядка 0,5 до 1,5%) несколько измельчают зернистость этих сталей. Наиболее изучено влияние КЬ (до 1,2—1,75%), который заметно снижает рост зерен при нагреве до 1100—1300 Аналогичным образом действуют тантал и титан. Эти добавки одновременно несколько увеличивают прочность при повыщенных, а также ударную вязкость при обычных температурах. Однако они не устраняют тепловой хрупкости в случаях выдержки при температурах 400—500°. Помимо этого, добавки титана или ниобия в количествах, достаточных для связывания углерода в соответствующие карбиды, увеличивают пластичность сплава, так как понижают самозакаливание сталей при воздущном охлаждении и несколько повышают их коррозионную устойчивость в растворах. Добавки молибдена порядка [c.487]

Температурные зависимости механических свойств для каждого класса материалов достаточно близки. Наиболее чувствительны к влиянию температуры свойства, характеризующие сопротивление пластической деформации (твердость, пределы прочности и текучести), а также ударная вязкость. Упругие свойства металлов и сплавов изменяются с температурой в меньшей степени. Напротив, модуль упругости некоторых неметаллических материалов с понижением температуры до —60 °С может снижаться более чем в 2 раза. [c.66]

Рис. 72. Влияние температуры испытания на ударную вязкость сплавов Ре—Мп

Влияние добавок и примесей на свойства баббита Б83. Свинец. По ГОСТ 1320-55 содержание свинца в баббите Б83 ограничено 0,35%. Это объясняется тем, что добавка свинца уменьшает ударную вязкость этого сплава. При содержании свинца до 0,36% и температуре 20—150 С ударная вязкость баббита изменяется незначительно (табл. 18). [c.328]

Влияние температуры на ударную вязкость цинковых сплавов в прессованном состоянии [c.393]

Для выявления способности черного или цветного металла к деформации в горячем состоянии пользуются характеристиками механических свойств, определяемыми при испытаниях на растяжение при повышенных температурах (до 1200° С) по ГОСТ 9651—73, результатами испытаний по определению ударной вязкости ан при нормальных (ГОСТ 9454—60) и повышенных (ГОСТ 9456—60) температурах. Кроме того, учитывают влияние на изменение химического состава и фазовых превращений металла или сплава исходного структурного состояния, температуры, схемы напряженного состояния, степени и скорости деформации на изменение механических свойств металла в процессе горячей деформации. [c.41]

Для сплавов с 23—24,5% Мп (см. рис. 91,6) понижение температуры испытаний сопровождается постепенным уменьшением ударной вязкости. При этом, несмотря на стабилизирующее влияние примесей внедрения, различие значений ударной вязкости внутри порога хладноломкости более значительно, чем для чистого сплава Г29 (см. рис. 91, а). При повышении содержания марганца различие значений ударной вязкости увеличивается. [c.219]

Влияние чистоты выплавки хорошо иллюстрируется совмещенными диаграммами ударной вязкости (рис. 93, а) и критических температур хрупкости (рис. 93, б) сплавов различной чистоты. Видно, что все сплавы промышленной чистоты на основе а-, е- и у-твердых растворов так же, жак и чистые, являются хладноломкими. [c.219]

Необходимо отметить, что легирование кремнием, несмотря на увеличение количества е-мартенсита, и титаном при более высоком содержании углерода приводит к понижению ударной вязкости (1,4 против 2,6 МДж/м при комнатной температуре) и понижению порога хладноломкости ( — 170 против — 90°С) по сравнению с бинарным сплавом высокой чистоты на основе е-мартенсита. Снижение порога хладноломкости может быть обусловлено введением в сталь титана. Титан связывает большую часть азота, содержание которого в стали растет с повышением содержания марганца, в прочные нитриды и нейтрализует вредное его влияние. [c.256]

Влияние выдержки и температуры ковки иа ударную вязкость сплава [c.510]

На фиг. 317 приведена кривая, показывающая влияние температуры подогрева твердого сплава на ударную вязкость (на основании исследований Б. Е. Бру- [c.337]

Влияние температуры на наводороживание и ударную вязкость титановых сплавов [c.435]

Температура испытания оказывает большое влияние на величину ударной вязкости металлов, особенно имеющих строение в виде пространственно центрированной (углеродистые стали) или гексагональной решетки (цинк и его сплавы), которые подвержены хладноломкости. [c.185]

В предлагаемом справочном пособии содержатся данные о механических свойствах (прочность, пластичность, ударная вязкость), широко применяемых в машиностроении различных конструкционных сталей и сплавов (алюминиевых, магниевых, титановых, медных и др.) до температуры 77—20° К. Одновременно приводятся данные, полученные на образцах с концентраторами напряжений (надрезы, отверстия), которые позволяют оценить конструкционную прочность материалов при низких температурах, когда их пластичность значительно снижается. В этих условиях влияние концентрации напряжений сказывается существенно, вызывая у ряда материалов хрупкое разрушение. [c.3]

Влияние длительных выдержек при высоких температурах на ударную вязкость при 20 турбинных сталей и сплавов аустенитного класса, по данным ЦКТИ [c.292]

Под влиянием выдержек продолжительностью 3000—4000 час при температурах 650—700° сплав, находящийся в состоянии аустенитизации и тройного ступенчатого старения, несколько упрочняется, но пластические свойства и ударная вязкость изменяются незначительно [40]. [c.656]

В работе [204] исследователи наблюдали разрыхление перлита после обработки, рассмотренной выше, причем некоторые опыты показали, что изменение величины зерна при сохранении одной и той же формы структурных составляющих почти не влияло на значения ударной вязкости и температуру хладноломкости. В другой работе [205] вообще не было выявлено существенных изменений в микроструктуре после выдержки в феррито-аустенитной области, хотя вязкость стали при этом существенно улучшалась. Возможно, что значительное влияние оказывает уменьшение степени пересыщения раствора углеродом. Последнее достигается при негомогенной скорости охлаждения из аустенитной области медленным охлаждением в а-области, а при выдержке в феррито-аустенитной области — перераспределением углерода между аустенитом и ферритом в соответствии с диаграммой состояния Ре—С, что затем фиксируется ускоренным охлаждением. Согласно диаграмме состояния сплавов Ре—С при 800° С и несколько выше в феррите, находящемся в равновесии с аустенитом, растворяется ничтожное количество углерода, меньшее, чем в интервале 600—700° С. [c.108]

Для многих конструкционных сталей испытания на растяжение являются мягким способом нагружения и поэтому не выявляют влияния на механические свойства некоторых особенностей структуры, например превращений, определяющих отпускную хрупкость, состояния поверхностного слоя и др. Для оценки роли этих факторов, а также поведения металлических сплавов при низкой температуре и их чувствительности к надрезам конструкционные стали ответственного назначения, особенно после термической обработки, подвергают наряду с испытаниями на растяжение гладких образцов также испытаниям на ударную вязкость и на усталость. [c.118]

Рис. 61 иллюстрирует влияние легирующих элементов на ударную вязкость титановых сплавов по данным В. Н. Моисеева. Такие элементы, как железо, алюминий, хром, сильно снижают ударную вязкость тнтана как при комнатной температуре, так при температуре жидкого азота. В меньшей степени ударную вязкость титана снижают ванадий и [c.101]

Влияние водорода иа механические свойства г/ титанового сплава ВТ5-1 при разных скоростях растяжения приведено на рис. 181,6. При всех исследованных скоростях растяжения пределы прочности и текучести сплава ВТ5-1 несколько повышаются ири малых содержаниях водорода, а затем падают. Однако по прочностным свойствам, полученным в результате механических испытаний на гладких образцах при комнатной температуре, нельзя судить о склонности сплава к водородной хрупкости. В значительно большей степени изменяются в зависимости от содержания водорода пластические свойства титана и его сплавов, особенно поперечное сужение. Поперечное сужение и удлинение обнаруживают максимум при 0,015% (по массе) Иг, а затем резко уменьшаются, причем пластичность сильнее снижается при большой скорости растяжения. Ударная вязкость сплава снижается при содержаниях водорода более 0,030% (по массе). [c.384]

Влияние водорода на механические свойства сплава ВТЗ-1 после отжига при температуре 450° С в течение 100 ч при проведении испытаний с разными скоростями растяжения показано на рис. 242. Водород до 0,030% не влияет существенно на поперечное сужение, относительное удлинение и ударную вязкость сплава ВТЗ-1, при большем содержании водорода происходит падение как поперечного сужения, так и относительного удлинения. Из приведенных экспериментальных данных следует, что водород уменьшает термическую стабильность сплава ВТЗ-1 и поэтому сплавы, содержащие водород, [c.476]

На рпс. 257 приведены результаты исследований по влиянию вакуумного отжига иа . свойства пруткового материала. Полученные результаты показали, что вакуумный отжиг при температурах выше 600—700° С приводит к постепенному уменьшению пределов прочности и текучести сплавов. Поперечное сужение и удлинение сплавов 0Т4 и 0Т4-1 мало изменяются при отжиге в интервале температур 600—900° С, но после отжига при более высоких температурах резко уменьшаются. Ударная вязкость остается неизменной до 800° С, далее она [c.506]

Температура службы (испытания) оказывает определенное влияние на ударную вязкость и пластичность стали. Многие металлы и сплавы в различных температурных интервалах обнаруживают опасную склонность к хрупкому разрушению. Схематично измененне ударной вязкости пол влиянием температуры для сталей перлитного класса показано на рис. 12. Падение ударной вязкости и пластичности при низких температурах называется хладноломкостью, при 500—550° — синеломкостью, при температурах немного выше точки Al в момент фазовых превращений — хрупкостью нере кристалл ива-ц и и. у сталей, недостаточно раскисленных или загрязненных серой и другими примесями, при enie более высоких температурах может наблюдаться горячеломкость или красноломкость. [c.41]

С учетом проведенных исследований было определено влияние пластической деформации на уровень механических свойств железомарганцевых сплавов, представляющих особый интерес от 17 до 28% Мп — сплавы высокой чистоты, от 14 до 25% Мп — сплавы промышленной чистоты. После обжатия на 20% при комнатной температуре (табл. 17) резко повысился предел текучести почти в 5 раз, в сплавах 01Г29 и 10Г23 880 и 1030 МПа соответственно. Изменение параметров вязкости происходит по аналогии с конструкционными материалами — ударная вязкость под влиянием деформации падает при почти неизменном пороге хладноломкости. Несколько повышается температура Г50 в сплаве Г17. Понижение температуры испытания до —196° С (табл. 18) приводит к еще более значительному повышению параметров прочности. [c.183]

Вредные примеси (сера и фосфор) и растворенные газы (азот и кислород) повышают порог хладноломкости. Однако наибольшее влияние на ударную вязкость стали при минусовых температурах оказывает химический состав. Хорошо сохраняют ударную вязкость в области низких температур стали, легированные 5—6 % никеля. Аустенит-ные хромоникелевые стали и сплавы на никелевой осново весьма пластичны в области очень низких температур. Поэтому ГОСТ 5632—72 допускает, например, поковки из сталей 04Х18Н10 и 08Х18Н12Б к применению в сосудах, работающих под давлением до температуры —269 °С. [c.207]

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевьгх сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных" заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обьлно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, Nb). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства. [c.29]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

Что касается сульфидного эффекта (влияние уменьшения содержания серы на повышение ударной вязкости и одновременно на повышение температуры перехода в хрупкое состояние), то в сплаве Г20С2 в чистом виде он не наблюдается. [c.260]

Порошковый сплав Г23 полон противоречий. Он сочетает в себе свойства литых и порошковых сплавов, имеющих максимальное количество е-мартенсита и сплавов расположенных на границе фазовых областей. В отличие от литых пластины е-мартенсита небольшой плотности и внутри зерна реализуется обычно только одно из направлений плоскостей 111 аустенита (рис. 133, 5, е). Как правило, рост пластин начинается у границы зерна. При этом в аустените появляются лишь отдельные дислокации и их скопления. Такой аустенит должен обладать высокой вязкостью и пластичностью. Под влиянием деформации (рис. 133, е) и с понижением температуры испытания (рис. 133, ж) плотность дислокаций в аустените несколько увеличивается, оставаясь равномерной. Однородность аустенитной матрицы и ее почти одинаковое дислокацион> ное строение при комнатной температуре и — 196°С обеспечивает близкие значения ударной вязкости при испытаниях при этих температурах (см. рис. 127,а) и одинаковый характер разрушения (см. рис. 2Ъ,в,ж). Кроме того, возможность почти беспрепятственного со стороны аусте-яита образования пластин е-мартенсита обеспечивает этим [c.332]

Задачи, стоящие перед ТЦО, разноплановы. Стали и другие сплавы, подвергаемые ТЦО, существенно отличаются по химическому составу и физике процессов упрочнения. Разнообразны способы нагревов и охлаждений. Все это усложняет предварительную отработку технологического процесса ТЦО деталей. В целях ускорения и обеспечения достаточно высокой степени достоверности получаемого результата при разработке режимов ТЦО целесообразно использовать метод планирования экспериментов. В каждом конкретном случае ставится задача достижения определенного уровня тех или иных свойств, например наибольшей ударной вязкости или наибольшей прочности при заданном значении характеристик пластичности. Как показано в предыдущих главах, формирование свойств и структуры сплавов при ТЦО определяется выбранными режимами. Исследование влияния отдельных параметров обработки дает необходимые сведения для дальнейшей оптимизации процесса в целом. При этом определено, что механические свойства сплавов существенно зависят от таких параметров режима ТЦО, как скорости нагревов и охлаждений, максимальная и минимальная температуры в циклах, число циклов и др. Кроме того, такие стандартные [c.210]

Влияние температуры и длительности старения на механические свойства при статическом растяжении и ударную вязкость деформированного сплава ЭП543, выплавленного в открытой индукционной печи и методом электрошлакового переплава, можно видеть из рис. 146. [c.231]

На рпс. 141 приведено для примера влияние водорода на ударную вязкость закаленного сплава ВТ15 при разных температурах испытания [325]. Ударная вязкость сплава при всех температурах практически пе зависит от концентрации водорода в широком диапазоне, но при его содержаниях свыше некоторого критического значения резко падает. Резкое падение ударной вязкости происходит прн тем меньшей концентрации водорода, че.м ниже температура испытаний. [c.310]

Рис. 145. Влияние водорода на ударную вязкость сплава ВТ15 при 195 К непосредственно после закалки до 195 К (—78° С) (/) и после вылеживания в течение 10 сут. при комнатной температуре (2)

Благоприятное влияние алюминия объясняется тем, что в иротивоположность кислороду и азоту алюминий существенно повышает растворимость водорода в а-титане при комнатной температуре (рнс. 124). Гидриды титана в сплавах титана с алюминием появляются при тем большей концентрации водорода, чем больше алюминия в сплавах. Первые выделения гидридов в чистом титане при охлаждении с печью появляются прн концентрации водорода 0,010%, в сплаве с 3% А первые гидриды появляются при 0,022% Нг, а в сплаве с 5% А — при 0,033% Нг. В сплавах титана с 7,5 и 10%) А не было обнаружено выделений гидридов нри концентрациях водорода до 0,05%. Резкое падение ударной вязкости сплавов титана с алюминием начинается как раз прн тех концентрациях, при которых появляются выделения гидридов. [c.374]

Исследование влияния водорода на ударную вязкость сплава 0Т4 было проведено на промышленных кованых прутках сечением 14X14 мм [423]. Водород вводили прп температуре 800° С в предварительно отожженные в вакууме прн той же температуре образцы, которые после введения водорода охлаждали с печью. [c.385]

Рис. 186. Влияние температуры испыта- ний на ударную вязкость сплава ВТ5Л

Склонность -силавов к хрупкости, как и склонность к хрупкостп других металлов с о. ц. к. решеткой, усиливается с пониже1П1ем температуры. На рис. 141 было приведено влияние водорода на ударную вязкость закаленного сплава ВТ15 при разных температурах испытания. Ударная вязкость сплава при всех температурах мало зависит от концентрации водорода в широком диапазоне, но при содержаниях водорода свыше некоторого критического значения резко снижается. Резкое падение ударной вязкости происходит при тем меньшей концентрации водорода, чем ниже температура испытаний. [c.429]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...