МЕТАЛЛЫ Испытания термические

Одним из способов улучшения механических свойств тугоплавких металлов является термическая обработка в вакууме [1—4]. Имеется много данных по влиянию вакуумного отжига на температуру хрупко-пластичного перехода вольфрама, однако они весьма противоречивы [3—6]. Противоречивость данных можно объяснить как влиянием различного исходного структурного состояния и чистоты исследуемых металлов, так и различными условиями вакуумного отжига и способами оценки пластичности. Известно [1, 2], что чистота вакуума при отжиге может сильно сказываться на результатах последующих испытаний. Особенно сильное влияние могут оказывать углеродсодержащие соединения, которые, разлагаясь на поверхности образцов, могут образовывать карбиды [1]. [c.59]

Для количественной оценки долговечности металлов при термической усталости наиболее распространен разработанный Л. Коффиным метод испытания, который позволяет определять [c.31]

Склонность материалов к хрупкому разрушению оценивают посредством специальных испытаний. По этому показателю сравнивают основной металл, зону термического влияния и металл сварного шва. Лучшей свариваемостью обладают те материалы, сварные соединения которых не имеют повышенной склонности к хрупкому разрушению. [c.42]

Машинные методы испытаний основаны на доведении металла зоны термического влияния или шва сварных образцов до образования холодных треш ин под действием растягивающих напряжений от внешней постоянной нагрузки. Для испытаний применяют машины с устройством для длительного поддержания заданной нагрузки по ГОСТ 15533-80 и ГОСТ 28840-90, а также другие машины, обеспечивающие плавность нагружения среднюю скорость нагружения до заданной нагрузки не более 10 МПа/с, постоянство нагрузки в течение всего периода испытаний, равного 20 ч. [c.197]

Технологические методы испытаний (табл. 4.55) основаны на доведении металла зоны термического влияния или шва сварных образцов до образования холодных трещин под действием остаточных сварочных напряжений. После сварки образцы выдерживают при нормальной температуре в течение 20 ч. Испытывают 3-5 образцов одного типа. Образование холодных трещин выявляют путем периодического визуального осмотра сварного соединения, а на образцах, не разрушившихся при испытаниях и не имеющих визуально наблюдаемых трещин, их выявляют с помощью не-разрушающихся методов контроля и металлографического исследования. [c.197]

Однако таких данных в отечественной литературе нет. Чаще всего приводятся результаты испытаний одного, реже двух состояний металла после термической обработки, т. е. всего по одной-двум твердостям, величина которых, как правило, не указывается [4, 5]. Исключением являются данные ЦНИИТМАШ по литым перлитным сталям [6], хотя и здесь нет корреляции длительной прочности и твердости. [c.153]

Необходимость в защите металла возникает еще до начала изготовления изделия при длительном хранении стальных листов, профилей заготовок на складе завода, при межоперационном хранении, в процессе изготовления, в связи с гидравлическими испытаниями, термической обработкой, гибкой, штамповкой, сваркой и другими технологическими операциями. [c.3]

Изменение зазора между частями образца при малом объеме наплавленного металла неизбежно ведет к заметному изменению формы сварной точки и, следовательно, к различным величинам деформации усадки наплавленного металла и металла зоны термического влияния сварки. Эти факторы вносят большую неопределенность в результаты испытаний. [c.130]

Склонность материалов к хрупкому разрушению оценивают посредством специальных испытаний и различного рода проб. Характеризуя свариваемость материалов, сравнивают склонность к хрупкому разрушению основного металла, зоны термического влияния и металла сварного шва. Лучшую свариваемость имеют те материалы, сварные соединения которых не отличаются по склонности к хрупкому разрушению от основного металла. [c.175]

Для оценки влияния двухосного напряженного состояния в результате внешней нагрузки, а также суммарного воздействия остаточных напряжений и внешней нагрузки образец изгибали в приспособлении по схеме, приведенной на рис. 114. Такая схема нагружения предусматривает создание равного изгибающего момента в шве, зоне термического влияния и прилегающих участках основного металла. Испытания дисковых образцов в приспособлении, обеспечивающем двухосный осесимметричный изгиб, позволяют воспроизводить условия работы реальных конструкций. [c.221]

Содержит теоретические и практические сведения о методах испытаний металлов, о термической обработке полуфабрикатов, деталей машин и инструментов, а также данные, необходимые для проектирования термических цехов. [c.200]

Испытание металла шва и металла зоны термического влияния н а у д а р и ы й и з г и б проводится для онределения ударной вязкости при заданно температуре [c.658]

От химического состава и структуры наплавленного металла, режимов сварочного процесса, наличия дефектов в металле шва зависят его механические свойства. Кроме механических свойств металла шва, во многих случаях надо определить и механические свойства сварного соединения в целом. При этом сравнивают прочность металла шва с прочностью основного металла и металла зоны термического влияния. Наплавленный металл часто является слабым местом сварного соединения. Для практической проверки квалификации сварщиков обязательным является испытание стыковых соединений на растяжение и изгиб. При сварке ответственных изделий изготовляют контрольные образцы, результаты испытаний которых являются критерием качества сварки. [c.475]

Плавочные испытания могут быть выборочными (на некотором числе образцов) или охватывающими все изделия данном плавки. Образцы могут отбираться от плавки или от части (партии) этого металла. подвергшейся термической обработке. [c.336]

Испытанию подвергают основной металл при нормальной температуре по ГОСТ 9454—60 при пониженных температурах по ГОСТ 9455—60, при повышенных температурах по ГОСТ 9456—60 металл шва и металл зоны термического влияния по ГОСТ 6996-54. [c.40]

Образцы для испытания металла шва или металла зоны термического влияния на ударный загиб (в, г, д) [c.252]

В [104] исследована сталь 15Х1М1Ф в условиях циклического термического нагружения с предварительным испытанием в условиях ползучести. Объектом исследования была партия металла, испытанного на длительную прочность, для которого получены оценки пределов длительной прочности и пластичности и установлена область пониженной деформационной способности [56]. [c.166]

В результате выполненного исследования установлено, что наибольшее охрупчивание присуще металлу зоны термического влияния (рис. 2). Далее следуют в порядке возрастания величины ударной вязкости кси наплавка, основной металл и металл шва. Оказалось, что металл шва имеет наиболее высокую вязкость при испытании образцов с <7-образным надрезом во всем исследованном интервале температур. При испытании образцов с F-образным надрезом графики температурной зависимости ударной вязкости различных зон пересекаются и поэтому их взаимное расположение зависит от температуры испытания. По виду излома сварного соединения располагаются следующим образом в порядке возрастания доли вязкой составляющей ЗТВ, шов, наплавка, основной металл, причем кривые температурной зависимости доли вязкой составляющей в изломе образцов с F-образным надрезом сдвинуты в сторону более высоких температур по сравнению с образцами с /-oбpaзным надрезом. В некоторых случаях этот сдвиг составляет до 30 °С. [c.290]

Частота нагружения составляла 1—10 цикл/мин, база испытаний — от однократного разрушения до 10" —10 циклов нагружения. Измеритель деформации устанавливался на цилиндрической рабочей части диаметром 10 мм, обеспечивая измерение деформаций на базе 50 мм. Образцы вырезались из листов толщиной 30— 40 мм поперек направления проката. Эта форма рабочей части образцов использовалась для исследования малоцикловых свойств основного материала и сварного соединения. Для исследования свойств различных зон металла шва в связи с их разнородностью использовались образцы корсетной формы. Минимальный диаметр корсетной части располагалсн в исследуемой зоне сварного шва, которая предварительно выявлялась травлением. В качестве таких зон были выбраны металл шва и металл зоны термического влияния. В последнем случае минимальное сечение располага.тось на расстоянии 2—3 мм от границы сплавления в сторону основного металла. Для измерения деформаций на корсетных образцах использовался деформометр, обеспечивающий измерение поперечных деформаций в минимальном сечении. Пересчет поперечных деформаций в продольные осуществлялся по интерполяционным формулам, приведенным в работе [6]. [c.179]

При проверке выбранного режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или вали-ковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Асз. По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и требуемому сочетанию механических свойств. При сварке сталей повышенной прочности содержание мартенсита в структуре металла зоны термического влияния обычно офаничивают 20. .. 30 %. Больший процент содержания мартенсита (иногда до 50 %) допускают лишь при сварке изделий с малой жесткостью при обязательной последующей термообработке. [c.286]

Многообразие структур различных зон сварного соединения, а также малая ширина большинства из них, не позволяют оценить свойства различных зон в отдельности. Поэтому обычно ограничиваются тем, что дополнительно к свойствам свариваемой стали определяют лишь жаропрочные свойства металла шва. Условия же работы различных зон оценивают по результатам испытания сварного соединения в целом. В последнее время все большее развитие получают методики, с помощью которых воспроизводятся на образцах основного металла релшмы термического цикла различных зон сварного соединения и в первую очередь околошов-ной зоны. Имеются также попытки воспроизводства не только термического, но и деформационного цикла сварки. [c.109]

Установлено, что относительная износостойкость чистых металлов находится в линейной зависимости от микротвердости. Опытные точки располагаются на прямой, проходящей через начало координат. Испытания баббитов на оловянной, свинцовой и оловянносвинцовой основах и свинцовистой бронзы с различной микротвердостью разных структурных элементов не установили определенной зависимости между износостойкостью и микротвердостью. Тем не менее, во всех случаях износостойкость сплавов оказалась меньше, чем чистых металлов той же твердости. Для сталей в термически необработанном состоянии зависимость износостойкости от твердости такая же, как и для чистых металлов. Износостойкость сталей после их закалки и отпуска возрастает с увеличением твердости по линейному закону, но менее интенсивно, чем у чистых металлов и термически необработанных сталей. Испытания показали, что предварительный наклеп не повышает износостойкость чистых металлов и сталей. [c.158]

Испытание термической стойкости эмалей мелких изделий (например, кухонной посуды) производится на отобранных образцах готовой продукции. При крупных изделиях обычно ограг ничиваются испытанием образцов в виде пластинок или чашек, изготовленных из такого же металла и покрытых такой же эмалью. Для испытания термической устойчивости эмалированных изделий приняты следующие способы [c.327]

Данные о качественных, а иногда и количественных соотноще-ниях между составом, структурой и свойствами металлов и сплавов можно получить, применяя различные методы металловедческого исследования. К их числу относятся исследование макро- и микроструктуры, рентгено- и электронографический анализы и исследования физико-механических и химических свойств (механические испытания, термический, дилатометрический, магнитный анализы, измерение электросопротивления, тепловых свойств, внутреннего трения, метод меченых атомов, химический анализ, карбидный и ин> терметаллидный анализы и др.). [c.92]

Всесторонние лабораторные испытания обпазцов основного металла и металла зоны термического влияния, образованной при различных режимах сварки (наплавки) химический состав, механические свойства, микроструктура, коррозийнная стойкость соединения [c.105]

О СТОЙКОСТИ сварных соединений высокопрочных сталей против хрупкого разрушения судят по испытаниям на ударный изгиб стандартных образцов с надрезами полукруглым (/ U) и острым (КСМ) в различных участках околошовной зоны при температурах до — 70° С. На рис. 23 приведены результаты испытаний на ударный изгиб металла зоны термического влияния сварного соединения стали 12ГН2МФАЮ толщиной 20 мм при различных термических циклах сварки. С уменьшением в исследованном диапазоне скоростей охлаждения показатели ударной вязкости кси и K V понижаются, однако при этом сохраняются на уровне требований к ударной вязкости основного металла. Условия кси > 29 Дж/см и K V > 21 Дж/см для металла зоны сплавления при температуре — 70 °С удовлетворяются, если Шо5оо > 3 °С/с (Q B = 40...42 кДж/см). Указанные испытания позволяют оценить хладостойкость сварного соединения и ограничить верхний диапазон допустимой погонной энергии сварки. [c.66]

Склонность металла к горячим трещинам оценивали по методике НПО ЦНИИТМАШ, являющейся развитием известного способа ИМЕТ—ЦНИИЧМ. Испытания сводились к нагреву образцов типа ИМЕТ-1 по термическому циклу и их деформированию в температурном интервале хрупкости на ветви охлаждения с определением показателя пластичности металла. Испытания позволяли получить зависимость показателя пластичности Я, характеризующего скорость деформации от максимальной температуры нагрева по термическому циклу, выраженной в долях от температуры верхней границы хрупкости [c.232]

Испытание металла шва и металла зоны термического влияния н а у д а р н ы й изгиб проводится для определения 5 дарной вязкости при заданной температуре [c.658]

Всесторонние лабораторные испытания образцов основного металла и металла зоны термического влияния, образованной при различных режимах сварки (наплавки) химический состав, механические свойства, микроструктура, коррозионная стойкость соединения. Сварка для испытаний производится с применеинем различных наиболее целесообразных сварочных материалов. Условия испытаний должны соответствовать условиям работы сварных соединений в эксплуатации [c.104]

Сваренные сшкй прй испытаниях на растяжение разрушаются по основному металлу. Испытания на изгиб и удар показывают снижение пластических свойств металла. Угол загиба лежит в пределах от 30 до 120°, а ударная вязкость — от 1,6 до 3—4 кГм1см . Причиной снижения пластичности металла является крупнозернистая структура металла в сварном шве и в зоне термического влияния, образовавшаяся вследствие перегрева металла. Высокочастотная сварка сплошных сечений рациональна для изделий из углеродистых сталей с содержанием углерода до 0,25%. [c.65]

Температура испытания, С Основное металл После термическое обработки и сварки 0 присадкой типа Х16Н26М6 После сварки о 1№н-садкой типа Х16Н6 и гермической обработки [c.170]

В сварных соединениях стали Х23Н23МЗДЗ стандартный раствор (метод А) не выявляет склонности к межкристаллитной коррозии п )и продолжительности испытания менее 192 часов, а в некоторых случаях более 240 часов. Р аствор с медной стружкой (метод ЛМ) выявляет склонность к межкристаллитной коррозии при длительных испытаниях (240 часов). Только при очень значительной склонности, таковая выявляется через 48 часов. Раствор с цинковой пылью (метод В) у образцов плавок со значительной склонностью к межкристаллитной коррозии выявляет эту склонность уже через 24 часа, а у образцов плавок с незначительной склонностью к данному виду резрушения — через 144 часа. Раствор 10%HNOз -2%NaF (по методу Г) выявляет склонность к межкристаллитной коррозии через 3 часа испытания, но вызывает значительную общую коррозию металла зоны термического влияния. [c.39]

Рис. 1. Микроснимок металла зоны термического влияния сварной лопасти из стали Х18Н12М2Т (деталь Э-5) после 520-часового испытания в среде Южуралникеля. Наблюдается коррозионное растрескивание.

Рис. 2. Микроснимок металла зоны термического влияния сварной лопасти нз стали Х18Н12М2Т (деталь Э-6) после 500-часового испытания в среде Северо-ииксля. Наблюдается коррозионное растрескивание. Травленый (ХЗОО).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...