Металлические Чистота обработки

Интерференционные методы широко применяются также для контроля чистоты обработки металлических поверхностей. К приборам такого рода принадлежит микроинтерферометр В. П. Лин-ника, упомянутый в 29. [c.148]

Так как окалина действует как эффективный катод, что приводит к значительным локальным разрушениям — язвам и кавернам, удаление окалины и шлифовка поверхности металлических изделий служат вспомогательными методами уменьшения коррозионного действия агрессивной среды. При повышении чистоты обработки поверхности металла увеличивается инкубационный период коррозии, т. е. время до начала появления первых коррозионных пятен. [c.34]

Известно, что металлические подшипники не могут работать хорошо, если они изготовлены неточно и имеют шероховатую поверхность. Для капроновых подшипников не требуется столь высокой точности изготовления и чистоты обработки, какие необходимы для металлических. Податливость капрона ликвидирует концентрации нагрузок на малых участках, и вкладыш, подобно подушке, приспосабливается к любой форме опорной поверхности вала, увеличивая площадь контакта. [c.164]

Чистота обработки 9—19 Металлические поверхности плоские — Проверка автоколлиматором 5 — 265 [c.144]

Чистота обработки металлической поверхности имеет решающее значение для эффективности однородных манжет. Рекомендуется обработка не грубее 0,4 мк. При чистоте поверхности, соответствующей среднеквадратичной величине микронеровностей не выше 0,2 мк, возрастают общие потери на трение. Однородные манжеты обычно работают при более сухой поверхности вала, чем в случае применения других типов уплотнений, что объясняется отсутствием абсорбционных свойств у синтетических резин. [c.145]

Металлы и обработка поверхностей. Очень важным условием безупречной работы уплотнения является правильность выбора материала и чистоты обработки металлической поверхности, по которой перемещается манжета. Твердый мелкозернистый металл, позволяющий добиться высокой чистоты поверхности, обеспечивает низкие потери на трение и малый износ манжеты. Коэффициент трения манжет по мягким металлам довольно высок при любой чистоте обработки. Штоки, работающие в среде атмосферного воздуха, следует хромировать. В загрязненной среде манжету и другие детали необходимо предохранять с помощью защитных скребковых уплотнений. [c.148]

Обработка поверхности. Любой тип металлических прокладок дает наилучшие результаты при обработке уплотнительных торцов фланцев до определенной чистоты поверхности. В зависимости от типа прокладки оптимальная чистота обработки поверхности может быть очень тонкой или грубой. Указываемые изготовителем минимальные уплотняющие усилия сжатия прокладки применимы лишь к фланцам с оптимальной чистотой поверхности. Любое отклонение от этих условий потребует увеличение усилий затяжки. [c.262]

Гофрированные металлические прокладки с асбестовым наполнением гофров на клею. Рекомендуется применять при средних давлениях (40 кГ см ) в соединениях больших размеров с довольно низкой чистотой обработки поверхности, например, в золотниковых коробках паровых машин, патрубках выхлопных газов (низкие давления, но высокие температуры). Выпускаются прокладки только с тремя величинами шага гофров 4,0 4,8 и 6,35 мм. Общая толщина прокладки составляет 65—75% от шага гофров [c.275]

Одноэлементная кассетная прокладка типа Френч . Используется для круглых фланцев, когда требуется непрерывная металлическая поверхность по всей ширине прокладки. Для прокладок шириной менее 6,5 мм чистота обработки уплотнительных поверхностей фланца должна соответствовать среднеквадратичной величине микронеровностей не более 2 мк. При ширине свыше 6,5 мм на уплотнительные поверхности фланцев должны быть нанесены концентрично расположенные риски. Минимальная ширина прокладки равна ее полуторакратной толщине [c.276]

Результаты опытов, приведенные на рис. 4-33, свидетельствуют об уменьшении сопротивления клее-металлической прослойки с ростом температуры в зоне раздела, при этом зависимость Rm=f(T) более выражена для поверхностей субстратов менее высоких,классов чистоты обработки. Инициирующее влияние на снижение Яш с ростом температуры оказывает процесс формирования сопротивления Я ст.ш, о чем свидетельствует характер расположения. расчетных кривых Яст.ш= (Т) и к.с.ш = f(T). Природа этого явления объясняется заметным повышением теплопроводности дюралюмина с увеличением температуры (в данном диапазоне температур — на 8%). На рис. 4-33 опытные данные Ят сопоставляются с расчетными значениями, полученными по формуле (4-79) при условии отсутствия окисной пленки. При этом для расчетных значений Т1з и е находились согласно соотношениям (4-71) — (4-75) или методом построения кривых опорных поверхностей по продольным и поперечным профилограммам. Как по характеру зависимостей, так и по абсолютной величине термического сопротивления расчетные значения в обоих случаях удовлетворительно согласуются с опытными данными. Такой характер взаимозависимости опытных и расчетных значений Яш сохра- [c.158]

Как отмечалось ранее, процесс теплопереноса через клее-металлические соединения свидетельствует о том, что сопротивления RB>iRm и RB>Rm для поверхностей субстрата одинаковой чистоты обработки. Это находит подтверждение при сравнении экспериментальных данных рис. 4-30—4-32 и рис. 4-37, 4-38- [c.173]

Чистота обработки уплотняемых поверхностей фланцев иод металлические прокладки должна быть не ниже 7-го класса. При более грубой обработке потребуется увеличение усилия затяжки. [c.492]

Из опыта эксплуатации известны факты среза выступающей части шнуров кромками лопаток. В результате этого уплотнения выходили из строя, и расход воды через закрытые направляющие аппараты увеличивался. Причина среза заключалась в уменьшении уплотняемых горизонтальных зазоров и угла наклонной плоскости до такой величины, при которой резина не могла упруго деформироваться. Кроме того, при многократных открытиях и закрытиях направляющих аппаратов, выступающая часть шнуров постепенно изнашивается торцовыми плоскостями лопаток. Степень износа уплотняющих шнуров зависит от нескольких факторов, прежде всего от соотношения величины выступающей части шнура и уплотняемого зазора. Для обеспечения надежного уплотнения необходимо, чтобы выступающая часть резины была не меньше суммарного торцового зазора в собранном направляющем аппарате. Существенное влияние на износ шнуров оказывают также радиус закругления набегающей кромки и чистота обработки металлической поверхности. Влияние указанных факторов можно выявить опытным путем. [c.57]

Характер скольжения металлических поверхностей существенно зависит от состава металлов, вида и чистоты обработки поверхностей. [c.63]

Поверхность трения сопряженного металлического элемента должна иметь высокую чистоту обработки во избежание среза поверхностного слоя фторопласта. [c.638]

Фрикционные предохранительные устройства выполняют или в виде конусных фрикционных муфт (рис. 5, а, б), или в форме дисковых фрикционных муфт фис. 5, в, г). Для фрикционных элементов конусных муфт чаще всего применяют сочетания чугун по чугуну (СЧ 21-40) или по закаленной стали, а также текстолит по чугуну или по стали. Лучшие результаты дают муфты, у которых один из конусов выполнен из текстолита. Для муфты с двумя металлическими фрикционными поверхностями не следует устанавливать чистоту обработки поверхности выше 6-го класса (ГОСТ 2789-59). [c.136]

Чистота обработки контактных поверхностей канавки под металлическое кольцо должна соответствовать 9—10. [c.587]

Следует учесть, что при применений металлических уплотнений повышается требование к точности и чистоте обработки. Высота микронеровностей контактных поверхностей при применении металлических колец должна быть не более 0,6 лей, размерная точность обработки деталей плунжерных пар обычно выбирается равной 0,8 мк на 1 см диаметра плунжера. [c.643]

Поверхности металлических деталей, подготовляемые к склеиванию эпоксидным клеем, должны иметь чистоту обработки поверхности уУб, УУ 6 и быть тщательно обезжирены. [c.69]

Сущность кислородно-дуговой резки заключается в расплавлении металла электрической дугой и сжигании его струей кислорода. Этот способ можно применять для резки углеродистых и легированных сталей, цветных металлов и чугуна. По чистоте обработки кислородно-дуговая резка не уступает газокислородной, а по производительности в ряде случаев превосходит ее. Резку можно выполнять трубчатыми металлическими (рис. 67), керамическими и обычными электродами с обмазкой. В процессе резки конец электрода опирают на разрезаемую поверхность под углом 80—85° к ней. Образующийся на конце электрода козырек из обмазки обеспечивает необходимую для резки длину дуги. Трубчатые электроды используются для вырезки отверстий в стали толщиной до 100 мм, резки профильного проката и пакетной резки. При резке обычными электродами с обмазкой к электрододержателю для ручной сварки присоединяют приставку, с помощью которой подается струя режущего кисло- [c.172]

Кислородно-дуговую резку применяют для углеродистых и легированных сталей, цветных металлов и чугуна. От дуговой резки этот способ отличается тем, что на нагретый до плавления металл подают струю кислорода, которая интенсивно окисляет металл и удаляет из разреза образующиеся окислы. При сгорании металла в струе кислорода образуется дополнительное тепло, которое ускоряет процесс резки. По чистоте обработки кислородно-дуговая резка не уступает кислородной, а по производительности в ряде случаев превосходит ее. Резку ведут трубчатыми металлическими, керамическими и обычными электродами для ручной сварки. Для устойчивого горения дуги на трубку наносят покрытие. Трубчатые электроды используют для резки профильного проката, пакетной резки и вырезки отверстий в стальных конструкциях толщиной до 100 мм. Для резки конец электрода при включенном источнике питания опирают на разрезаемую поверхность под углом 80— 85° к ней. Образующийся на конце электрода козырек из покрытия обеспечивает необходимую для резки длину дуги. [c.221]

При каждом определенном сочетании физико-механических свойств трущихся материалов, скорости скольжения, давления, температуры и т. п. поверхность трения будет иметь определенную шероховатость, соответствующую этим условиям трения. При изменении последних изменится и шероховатость поверхности. Высокий темп износа в процессе приработки объясняется переходом от шероховатости поверхности до приработки к шероховатости, обусловленной параметрами трения. Часть металлических частиц, внедрившихся в накладку, ускоряет процесс износа металлической поверхности, а часть продуктов износа, располагаясь между трущимися поверхностями, увеличивает износ обеих поверхностей. Чем выше класс чистоты обработки металлической поверхности трения,тем быстрее идет приработка и тем меньше первоначальный (приработочный) износ. Однако 338 [c.338]

Передачи, у которых одно колесо стальное, а другое пластмассовое, не требуют высокой точности изготовления и высокой чистоты обработки рабочих поверхностей колес. Так как в этих передачах коэффициент трения больше, чем в передачах с металлическими колесами, то сила нажатия колес меньшая, но несколько ниже к. п. д. и габариты большие. Пластмассовые колеса выполняют из специальных фрикционных пластмасс или из текстолита (рис. 97,а). Эти передачи работают всухую. [c.164]

Для металлических поверхностей, имеющих в месте контакта только микронеровности, величина теплового сопротивления определяется физико-механическими свойствами материала, чистотой обработки поверхностей и удельным давлением сжатия. При удельной нагрузке N > 200 кГ/см удельное тепловое сопротивление контакта практически не зависит от величины нагрузки [38]. Такие удельные нагрузки имеются, например, в контактах созданных с помощью резьбовых соединений [c.183]

Первый вариант заточки предпочтительнее, так как позволяет получать высокие технико-экономические показатели при рациональном использовании кругов на металлической и органической связках. Круги на металлической связке позволяют снимать большие припуски при хорошей износостойкости их, а круги на органической связке позволяют получать требуемую чистоту обработки. [c.68]

Основное условие, предъявляемое к временным лакокрасочным покрытиям — хорошая защита покрываемых поверхностей от коррозии и возможность легкого удаления пленки с поверхности металла. Кроме того, временные покрытия должны обладать хорошей механической прочностью и быть инертными к металлам, так как в большинстве случаев временные покрытия наносятся на металлические поверхности с высоким классом чистоты обработки. [c.306]

Детали машин изготовляются большей частью из металлических заготовок и должны быть определенной формы, заданных размеров, требуемой прочности и других заданных качеств — точности, чистоты обработки, веса, габарита и т. п. [c.8]

Проверку чистоты обработки фланцев и металлических прокладок на монтаже рекомендуется производить шаблонами типа, приведенного на рис. 3-6, по краске. [c.132]

Защита от радиоактивного излучения изотопа требует, чтобы радиоактивные электроды приготовлялись в лаборатории завода с нанесением радиоактивного вещества на первой технологической операции. Основная доля потерь радиоактивного вещества при приготовлении радиоактивного электрода связана с выходом изотопа в шлак. На участке нанесения радиоактивного вещества на поверхность стальной ленты источником вредности могут служить радиоактивные аэрозоли, образующиеся в процессе электрической эрозии материала электрода [5]. Как показали исследования, процесс переноса и распыления радиоактивного электрода не зависит от процентного содержания фосфора в сплаве в интервале от 4 до 10% и от чистоты обработки поверхности ленты. Распыление изотопа Р при отсутствии масла на поверхности ленты достигает 20—25% общей величины износа электрода. Воздействие излучения электрода ослабляется в десятки раз благодаря эффекту самоиоглощения 3-частиц в материале электрода. Легко доказать, что интенсивность тормозного рентгеновского излучения составляет индикаторную дозу. Применение металлического экрана толщиной 1,5 мм полностью предохраняет об-слун ивающнй персонал от излучения электрода. Для защиты обслуживающего персонала от радиоактивного излучения электрода и аэрозолей, а также повышения надежности метода, нанесение радиоактивного шифра осуществляется автоматически. При этом аэрозоли отсасываются с помощью специального вентиляционного устройства, снабженного фильтром для их осаждения. [c.273]

Обработка покрытия Образование блестящей поверхности Декоративная отделка Обеспечение требуемой точности размеров и чистоты обработки поверхности Крацовка металлическими щетками, шлифование, полирование Патинирование и анодное травление Обтачивание шлифование и др. [c.733]

Для более высокотеплопроводных и пластичных металлов (дюралюмин Д16 и Д1) характерна более выря женная зависимость термического сопротивления от нагрузки. Это объясняется превалирующим значением ст.ш по сравнению с Як.с.ш в общем сопротивлении (см. расчетные кривые ст.ш и Як.с.ш на рис. 4-31). Повышение чистоты обработки поверхностей субстратов приводит к значительному снижению термического сопротивления клее-металлической прослойки, причем кривые в этом случае имеют более пологий характер. Такой характер расположения опытных кривых обусловливается снижением влияния, оказываемого ст.ш на с увеличением нагрузки. Действительно, при уменьшении высоты выступов микронеровностей повышается проводимость клеевого слоя, т. е. возрастает первый член правой части выражения (4-62), практически мало зависящий от нагрузки. В этом случае второй член правой части данного выражения, т. е. проводимость фактического контакта, зависящая от нагрузки, снижает свое влияние на тепловую проводимость клее-металлической прослойки, отчего зависимость Яш=1(р) ослабевает. [c.158]

Но при этом наблюдаются следующие отличия. Деформация колец при установке в канавку должна быть возможно меньшей для снижения силы трения и износа. Минимальная относительная деформация определяется из условий обеспечения герметичности к концу срока эксплуатации. Для колец круглого сечения допускают е 1п = 0,1- 0,12. Для уменьшения верхнего предела Ётах посадочные места выполняют с соблюдением возможно жестких допусков. Для колец круглого сечения допускают e ax = = 0,18- 0,20 (вместо 0,35 для неподвижных соединений). Чистота обработки канавки в подвижном уплотнении повышается до. V7—V8. Чистота обработки трущейся поверхности должна быть в пределах V9—уЮ, но при этом важное значение играет характер микрорельефа, определяемый методом обработки. Острые микронеровности, характерные для шлифованных, хонингован-бnv кями. притертых с крупными порошками и тому подобных поверхностей, имеющих углы наклона микронеровностей более 5° и радиусы скругления вершин менее 50 мкм, вызывают быстрый абразивный износ резиновых уплотнений. Плавные микронеровности с углами наклона менее 3° и большими радиусами скругления вершин, характерные для накатанных и виброобкатанных поверхностей, притертых и полированных поверхностей, оказываются приемлемыми при высоте неровностей (точнее сказать, волнистости) в пределах у8—у9. Например, при обработке V8, когда профилограмма фиксирует острые выступы шероховатости (такой цилиндр имеет матовую поверхность), манжетное уплотнение изнашивалось в цилиндре за 10— 20 ч. При обработке у9в, когда лрофилограмма фиксирует сглаженные притиркой выступы шероховатости (поверхность зеркальная), износ уплотнения в цилиндрах установить не удалось даже за 250 ч работы. Твердость материала штока или цилиндра должна быть достаточно высокой, чтобы исключить появление рисок от механических частиц в рабочей жидкости. Риски являются главной причиной преждевременного износа уплотнений. Работоспособность уплотнений, как правило, сохраняется до тех пор, пока не появятся риски на трущейся металлической поверхности и не возникнут повреждения протекторного кольца. После этого сравнительно быстро повреждается резиновое кольцо, и все уплотнение выходит из строя. [c.237]

Металлические прокладки во всех случаях требуют более высокой чистоты обработки уплотняемых поверхностей и более жестких допусков на точность изготовления по сравнению с аналогичными эластомернгями уплотнениями. [c.492]

Поверхность трения сопряженной с фторопластовой деталью металлической детали должна иметь высокую чистоту обработки. Среднеквадратичная высота неровностей должна составлять 0,5 мк. [c.569]

Коррозионное воздействие на металлические поверхности оценивают по отношению к металлам и сплавам, которые предполагается очищать и промывать выбранными моющими средствами. Для испытания в лабораторных условиях рекомендуется использовать плоские образцы размером 30Х50Х 1,2 мм с чистотой обработки поверхности 6—8 класса. Число образцов каждого металла для испытания должно быть не менее трех. Перед испытанием образцы обезжиривают бензином, этиловым спиртом или спиртобензольной смесью (1 1), протирают сухой белой салфеткой и сушат. Затем взвешивают на аналитических весах. Если детали имеют сложную форму, рекомендуется для испытаний брать реальные детали из числа отбракованных. [c.148]

Величина активных потерь в металлических проводниках на СВЧ существенно зависит от чистоты обработки (шероховатости) токонесущей поверхности материала. При конструировании узлов СВЧ, для которых величина потерь является определяющей (линии передачи, объемные резонаторы), все токонесущие элементы долж- [c.75]

В уплотнениях первого вида сальник, резиновая манжета находятся в непосредственном соприкосновении с вращающимся валом. Такой тип уплотнения весьма надежен, но вызывает существенные потери на трение. Некоторое уменьшение потерь на трение достигается повышением чистоты обработки шейки валика под сальником или манжетой. На рис. 15.73, а приведен пример сальникового >плотненияс войлочной набивкой, анарис. 15.73,6— уплотнения с резино-металлической манжетой. В ряде отраслей промышленности разработаны нормали на сальниковые войлочные уплотнения, а на резиновые манжетные уплотнения разработан ГОСТ 8752—70. [c.584]

Уплотнительные поверхности под линзовую сферическую прокладку (г) и кольцевую прокладку овального сечения д) предназначены в основном для соединения стальных труб при давлении более 64 кПсм . Уплотнение шар по конусу (г) применяется иногда без линзовой прокладки сфера в этом случае шлифуется непосредственно на присоединительном конце арматуры, например быстросъемных вентилей. Линзовые прокладки и прокладки овального сечения изготовляются с высокой точностью и чистотой обработки поверхности из нержавеющей стали. В трубопроводах высокого давления сферические линзовые и плоские металлические прокладки устанавливаются непосредственно между обработанными торцами толстостенных труб. Соединение фланцев с трубами в этом случае выполняется по резьбе. [c.154]

Рис. 1-4. Зависимость термического сопротивления контакта с металлическими прокладками от сжатия. Материал пары 1Х18Н9Т—1Х18Н9Т чистота обработки поверхностей У6—У6

Работы Миллера включают постановку опытов на образцах из бронзы, дюраля, меди, стали 45, 1X13 в широком диапазоне классов чистоты обработки поверхностей (У2—У8) при усилиях сжатия до 4 900-10 н м . В зоне контакта использовались различные газовые среды воздух, углекислый газ, водород. Часть опытов проводилась в условиях глубокого вакуума. Для постановки опытов применялась обычная установка стержневого типа. Экспериментальные данные в основном подтверждают ранее выявленные положения по контактному теплообмену металлических поверхностей. [c.19]

ИЗ стопки тонких металлических пластин. Для образцов использовались алюминий, нержавеющая сталь 1Х18Н9Т, титан ВТМ, сталь 20 и сталь Х21Г7АН5. Чистота обработки контактирующих поверхностей лежала в пределах 5—11-го классов. Максимальная нагрузка на образцы составляла 5 ООО н. Опытная установка, являясь обычной установкой стержневого типа, имела в то же время ряд конструктивно новых элементов, позволявших вести исследования при низких температурах. [c.29]

Износ. Если зубчатые колеса не защищены от попадания грязи, металлических частиц, абразивной пыли и песчинок, то происходит абразивный износ рабочих поверхностей зубьев. Износ может происходить и при недостаточной гладкости рабочих поверхностей. Этот вид износа называется приработочным в процессе приработки неровности обычно сглаживаются, и дальнейшее разрушение прекращается. Но процесс износа может продолжаться в течение длительного времеги, если значителен перепад в твердости рабочих поверхностей зубьев сцепляющихся колес при недостаточной чистоте обработки более твердой поверхности. Необходимо обращать особое внимание на чистоту обработки закаленных рабочих поверхностей зубьев шестерни, работающей в паре с колесом из улучшенной стали. [c.683]

Для правильной и надежной эксплуатации ФУМ зазоры между валом или штоком и грундбуксой и нажимной втулкой сальника должны быть не более 0,1 мм на сторону, чтобы уплотнительный материал не выдавливался из сальника. При наличии зазоров более 0,1 мм необходимо устанавливать металлические или из фторопласта промежуточные ноднабивочные кольца с требуемым зазором. Особые требования предъявляются к поверхности вала или штока, которая должна иметь шероховатость поверхности не ниже 8-го класса, так как чем лучше чистота обработки, тем выше срок службы набивки. ФУМ круглого сечения применяют в сальнике в виде спирали. ФУМ квадратного сечения должен монтироваться в виде отдельных колец со стыком под углом 45° и смеш,ением стыков остальных колец в сальнике на 90 по окружности. Усилие затяга должно быть в 3,5—4 раза больше рабочего давления среды, которое не должно превышать более [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...