Схемы диаметров

В соответствии с распределением паровых потоков по участкам схемы диаметр всех линий, указанных на схеме, принимаем одинаковый. [c.295]

Среди других решений, которые, как правило, сопровождаются усложнением конструкции и повышением стоимости изготовления, можно отметить применение однорядных роликов (повернутых), установленных со смещением осей (рис. 3.12, а), двухрядных роликов (рис. 3.12, б), конических роликов (рис. 3.12, в) и цилиндрических укороченных роликов в сочетании с короткими коническими роликами (рис. 3.12, г). Способ смещения осей роликов для получения положительного эффекта необходимо согласовать с направлением движения груза так, как это показано на схеме. Диаметр окружности смещения обычно принимается равным 100. .. 150 мм. В остальных схемах криволинейных участков (рис. 3.12) направление движения груза может быть любым. [c.290]

Здесь и в дальнейшем при описании кинематических схем диаметры шкивов в мм и числа зубьев колес будут обозначаться цифрами, выражаюш,ими указанные величины. [c.12]

В централизованной схеме диаметр главных паропроводов двойной сборно-распределительной магистрали выбирают таким, чтобы при работе одной магистрали электростанция могла нести полную нагрузку. Нормально в работе находятся обе магистрали. Достоинством централизованной схемы с двойной сборно-распределительной магистралью является [c.200]

Новизна разработки и недостаточный накопленный опыт не позволяют предложить полную пп<алу типов ТВС. Однако с определенным приближением в настоящее время можно предложить принципиальную щкалу ТВС в зависимости от реализуемых ими электрических схем, диаметра применяемых вентильных элементов и способа охлаждения при этом шкала выходных мощностей ТВС при использовании в выпрямителях и зависимых инверторах дается для следующих схем преобразования (типы ТВС) [c.206]

На рис. 115, а показаны чертеж гнутой детали и ее развертка из листового материала. Согласно ГОСТ 2.109—73 развертки на чертежах деталей, как правило, не выполняют. Здесь же приведена развертка с целью уточнения формы тех элементов, которые нельзя было отобразить на изображениях в согнутом виде. Условными тонкими линиями отмечены линии сгиба, т. е. границы плоских участков и участков, подвергающихся деформации на сгибе. На проекциях в согнутом виде проставлены те размеры, которые необходимы для сгиба. Эти размеры, определяя форму детали после гиба, используют также для проектирования формообразующих поверхностей гибочных штампов так, внутренний радиус сгиба нужен для изготовления пуансона гибочного штампа или шаблона для гнутья на гибочном станке. Судя по размерам, проставленным на изображении детали в согнутом виде (диаметр отверстия и координаты его центра), отверстия в ушке детали должны быть окончательно выполнены после сгиба, чтобы обеспечить параллельность оси относительно основания детали. На развертке дают предварительные отверстия. При изготовлении детали сначала производят разметку на плоском листе по размерам, проставленным на развертке. Развертки можно получить фрезерованием по изготовленному шаблону, укладывая заготовки пачками, или вырезать их другими способами. Согласно размерам, поставленным на развертке, можно изготовить штамп для вырубки по контуру, как было показано в первом примере. Полученные заготовки-развертки затем сгибают на гибочном штампе или в приспособлении. Схема U-образной угловой гибки на штампе со сквозной матрицей показана на рис. 115, б. [c.170]

На кинематических схемах станков, кроме условных изображений деталей, применяют также указания в виде текстовых и цифровых надписей. Так, например, валы нумеруются обычно римскими цифрами в порядке передачи движения, считая от привода электродвигателя (рис. 232) для шкивов указывают диаметры и их ширину для зубчатых колес — модуль и число зубьев каждого колеса. У ходовых винтов надписями указывают шаг, число заходов и направление резьбы. Около электродвигателя указывают его мощность и число [c.306]

На рис. 116, а показан чертеж детали из листового материала, представляющей тело вращения. Схема получения детали из листовой заготовки ротационной вытяжкой показана на рис. 116, б. Для таких деталей при их изготовлении на давильном станке заготовкой служат круглые доски, диаметр которых определяется по формулам, полученным опытным путем. В массовом производстве такие типовые детали целесообразно изготовлять штамповкой в один или несколько проходов. [c.152]

Внешняя модель — обтекание газом отдельных шаровых элементов, причем газ при своем течении ведет себя как единое целое. Скорость газа определяется по полному сечению без учета загромождения канала шаровыми элементами. В качестве геометрического параметра в критерии Nu и числе Re принимается диаметр элемента d. Гидродинамическое сопротивление зависит в этой схеме процесса только от взаимного расположения шаров в канале или сосуде. [c.39]

Подобрать диаметр рала для нечетных номеров расчетных схем по третьей, а для четных по четвертой гипотезе прочности, назначив по ГОСТ 6636 (приложение I). [c.168]

Из рассмотрения схем кристаллических решеток (см. рис. Ч), если считать что атомы являются как бы упругими, касающимися друг друга шарами, вы текает, что параметр решетки а н атомный диаметр d связаны простыми геометрическими соотношениями. [c.24]

Раскатка кольцевых заготовок на раскаточных машинах получила особенно большое распространение при производстве колец подшипников. Схема процесса показана на рис. 3.32, в. Заготовка 1 представляет собой кольцо с меньшим диаметром и большей толщиной стенки, чем у поковки. Заготовки под раскатку получают штамповкой на горизонтально-ковочных машинах или на молотах. При подведении к заготовке /, надетой на валок 2, быстро вращающегося валка 3 заготовка и валок 2 начинают вращаться. При дальнейшем сближении валков 2 и <3 увеличивается наружный диаметр заготовки за счет уменьшения толщины и происходит ее контакт с направляющим роликом 4, обеспечивающим получение правильной кольцевой формы поковки. После касания поковкой контрольного ролика 5 раскатка прекращается. [c.93]

Принципиальная схема одного из способов горячей накатки показана на рис. 3.33. Поверхностный слой цилиндрической заготовки 1 нагревается током повышенной частоты с помощью индукторов 2. Зубчатый валок получает принудительное вращение и радиальное перемещение под действием силы со стороны гидравлического цилиндра. Благодаря радиальному усилию зубчатый валок 4, постепенно вдавливаясь в заготовку /, формует на ней зубья. Ролик 3, свободно вращаясь на валу, обкатывает зубья по наружной поверхности. После прокатки прутковой заготовки ее разрезают на отдельные шестерни. Процесс осуществляют на полуавтоматических установках, например на полуавтомате горячего накатывания зубьев конических колес диаметром 175—350 мм и модулем до 10 мм. [c.93]

Для построения компоновочной схемы следует определить размеры отдельных участков валов, имея в виду, что подшипники везде конические роликовые. Диаметры и длины участков вала червяка (3.1) и (3.2) [c.60]

Для построения компоновочной схемы определим некоторые размеры тихоходного вала (3.1). Будем использовать формулу (3.2), относящуюся к рис. 3.1, и формулы (3.4), относящиеся к рис. 3.3. По формуле (3.2) диаметр (7=6 Ут = 6 = 46,8 мм. Округляя, примем <7=50 мм. [c.160]

По табл. 19.20 подбираем подшипник с диаметром отверстия б/=3()мм (см. компоновочную схему). Подшинник 1306 не ПОДХОДИ , так как (21 200<29946). Принимаем [7] [c.163]

Г сли в кинематической схеме кроме зубчатых (червячных) передач имеется цепная или ременная передача, то сначала определяют ее передаточное число. Делают это для того, чтобы обеспечить соразмерность деталей таких передач с остальными деталями привода. Так, для схемы (см. рис. 1.1, ж) диаметр ведомого шкива ременной передачи по соображениям эстетики должен вписываться в размеры сторон торца редуктора. Для схем (см. рис. 1.1, а, б) по тем же соображениям должно выполняться = (0,9...I,2)Д( . ). [c.6]

После определения диаметров ступеней валов, расстояний между деталями передачи, после выбора типа подшипников и схемы их установки приступают к вычерчиванию редуктора или коробки передач. [c.31]

Для схемы, рис. 4.2, в поворот плоскости Т детали / на диаметре [c.36]

Расход раствора при экстракции — 1,9 м /мин. Применяются смесители типа насос—смеситель фирмы Davy Power as . В качестве отстойников приспособлено оборудование предшествующей ионообменной схемы. Диаметр отстойников 9,14 м, высота 4,57 м. У входа в отстойники из смесителей установлены частоколы. Они установлены и в центре отстойников. [c.268]

Размещение сопл для сброса сушильного агента зависит от конструкции топки и рода топлива. В однокамерной топке при встречном и угловом расположении горелок (при соотношении сторон топки, меньшем или равном 1,3) сопла сброса целесообразно устанавливать по углам, по тангенциальной схеме (диаметр централь-ного круга касания осей сопл равен 1—1,5 м). При соотношении сторон топки больше 1,3 сопла рекомендуется размещать над каждой из основных горелок верхнего ряда. Расстояние по высоте между нижней кромкой сопла сброса и верхней кромкой горелки принимается равным da для вихревых и 2 — для прямоточных горелок. При фронтальном расположении горелок сопла сброса устанавливаются на задней стене топки на уровне верхних горелок. В полуоткрытой топке с пережимом при сжигании пизкорсакционных топлив (АШ, ПА, Т) сопла [c.67]

Размеры и вес турбокомпрессора в основном определяются диаметром рабочих колес и несколько изменяются при изменении компановочной схемы. Диаметр колоса определяет расход воздуха. Таким образом, размеры и вес турбокомпрессора довольно точно определяются расходом воздуха. [c.389]

Схемы трубопроводов otonлeния Должны ДопоЛнйть чертежи планов, поэтому вычерчивают их в аксонометрическом изображении или в виде развертки по стенам здания. Развертки выполняют при сложных конфигурациях здания илн в тех случаях, когда отопительные приборы в аксонометрических схемах закрывают друг друга. На них показывают отопительные трубопроводы и их диаметры уклоны приборы — радиаторы или ребристые трубы — с указанием числа секций или длины в м агрегаты и калориферы компенсаторы конденсатоотводчики вентили краны и задвижки. Не обозначенные на схеме диаметры подводок к нагревательным тибо-рам принимают равными 15 мм. Направление уклонов трубопроводов показывают стрелками. [c.31]

Из теории эвольвентного зацепления известно, что при расположении прямой профиля рейки перпендикулярно производящей прямой угол зацепления равен нулю, а радиус основной окружности совпадает с радиусом делительной окружности. Если нижняя точка круга (рейки) будет расположена ниже производящей прямой, то эвольвента долбяка будет подрезанной. При расположении же ее на производящей прямой круг будет работать только одной окружностью, описываемой точкой А. Это приводит к быстрому износу круга, а также к понижению точности и качества обрабатываемой поверхности. При работе станка по описанной схеме диаметры основной окружности копира и шлифуемого долбяка должны точно совпадать. На станке 5893 направляющие салазок ползуна вместе с производящей прямой С—С и упором имеют возможность поворачиваться под любым углом (углом установки Куот) к горизонту, в то время как шлифовальный круг продолжает занимать прежнее вертикальное положение. При таком расположении круг будет работать уже некоторой кольцевой плоскостью, ширина которой возрастает с увеличением угла установки. Работа по схеме, приведенной на рис. 91, позволяет при одном и том же копире шлифовать долбяки с различными углами зацепления и эвольвентные профили, образованные от другой основной окружности, причем в обоих случаях требуется лишь изменить соответствующим образом угол установки салазок. [c.171]

Схему вытяжки днищ с перегибом фланцевой части заготовки, разработанную Л. А. Шофманом (см. рис. 3.29а) применяют при изготовлении днищ с относительной толщиной ,S/Vd) lQQ = 0,4 - 0,7. Эта схема особенно приекшема в условиях крупносерийного производства при диаметрах днищ, не превышающих 1500 мм. [c.61]

Схема штампа для вытяжки днищ на прессах, исключающих интенсивное гофрообразование стенки днища,приведена на рис. 3.29.6, Штамповка днищ по приведенной схеме заключается в формообразовании заготовки одним цуансоном и набором сменных кольцевых матриц. При первом переходе формируется центральная часть заготовки с приданием ей окончательной формы и размеров, а затем последовательно один за другим - остальные кольцевые участки заготовки. Задача разработки технологической схемы штамповки сводится к определению оптимальных диаметров матричных (протяжных) колец по операциям. Э )фективным является применение этой схемы при относительных толщинах днищ (S/A) IOO <0,25 и относительных глубинах /V/ZV 0,5. [c.61]

Наиболее типичной для расчета сложных кольцев1.ьх трубопроводов (сетей) нв.чяется следующая задача, которую рассмот и 1 на примере показанной на рис. 1.99 схемы двухкольцевого трубопровода. Даны максимальный напор в начальной точке (уз,тге) О — минимальный напор в наиболее удаленной точке Е — Не, расходы во всех тести узлах (от до Qe) и длины семи участков/—7 (линий) (от до I-,). Требуется определить диаметры трубопроводов па всех семи участках. [c.128]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

При выборе методики измерения коэффициентов теплообмена между поверхностью и псевдоожиженным слоем предпочтение было отдано электрической схеме с датчиком-нагревателем как наиболее простой и точной. Основная часть экспериментов выполнялась с помощью датчиков, представляющих собой пропитанный лаком деревянный цилиндр, на который наматывалась виток к витку медная проволока диаметром 0,07 мм, после чего наружная поверхность датчика обрабатывалась до чистоты Ra 0,2. Затем он включался в измерительную схему. Кроме того, был изготовлен датчик, состоящий из асбоцементного цилиндра с плотно намотанной нихро-мовой проволокой диаметром 0,2 мм и медной втулки, туго посаженной сверху (толщина стенки втулки составляла 0,5 мм). Вдоль поверхности втулки были зачекане-ны три термопары. Замеры производились после дости- [c.105]

Если при допустимом для первого перехода коэффициенте вытяжки невозможно получить деталь с заданным отноплением высоты к диаметру, ее вытягивают за несколько переходов. В последующих переходах заготовкой служит полый полуфабрикат, полученный на предыдущем переходе вытяжки. Схема вытяжки на последующем переходе показана на рис. 3.41, б. На последующем переходе уменьшается диаметр полой заготовки и (по условию равенства поверхностей) увеличивается ее высота. [c.108]

Волочение труб можно выполнять без оправки (для уменьшения внешнего диаметра) и с оправкой (для уменьшения внешнего диаметра и толщины стенки). На рис. 3.49, а показана схема волочения трубы 1 на короткой удерживаемой оправке 3. В этом случае профиль полученной трубы определяется зазором между волокой 2 и оправкой 3. [c.116]

Рассмотрим схему последовательных операций калибровки подшипников скольжения на автоматическом прессе (рио. 8.4). Спишальный захват устанавливает подшипнпк 3 над отверстием калибрующей матрицы 4 (положение /). Затем направляющая часть центрального стержня 2 входит во внутреннюю часть подшипника (положение II) и верхний пуансон 1 вдавливает подшипник в матрицу 4 (положение и/). После этого центральный стержень продвигается вниз и его калибрующая часть проходит через подшипник (положение IV). Этим осуществляется калибровка виутреш1его и наружного диаметров. Для обеспечения калибровки по высоте нижний 5 и верхний пуансоны продолжают движение навстречу друг другу до заданного предела (положение V ). Затем нижний пуансон отводится вниз, а центральный стержень вверх, и верхний пуансон / при дальнейшем своем ходе проталкивает под-шиппик из матрицы вниз (положение VI), после этого цикл повторяется. Такое последовательное расчленение деформаций на ряд операций позволяет снизить усилие калибровки в 2—3 раза, в сравнении с калибровкой, при которой деформация производится почти одновременно. Предварительная пропитка заготовок маслом значительно облегчает процесс. [c.426]

Компоновочная схема редуктора приведена на рис. 3.13. Так как угол делигелыюго конуса шешерии й,<30, принимаем форму венца по рис. 4.7, а и выполняем шестерню та одно целое с валом. Вненший диаметр вершин зубьев колеса 26 мм, [c.230]

В редукторах, выполненных по развернутой схеме, расстояние между торцами шестерни и колеса невелико (рис. 14.9, ). Зубья шестерни часто нарезают зак, что торец сзупицы колеса упирают в торец шестерни (рис. 14.9, п, в). В тех случаях, когда диаметр шестерни намного [c.257]

После определения мсжосевых расстояний, размеров колес и червяков приступают к разработке конструкции редуктора или коробки передач. Первым этапом конструирования является разработка эскизного проекта. При эскизном проектировании определяют расположение деталей передач, расстояния между ними, ориентировочные диаметры ступеней налов, выбирают типы подшипников и схемы их установки. [c.24]

К схеме 1 приводят также сборочные комплекты, в которых детали 2,. .., п имеют отношение длины к диаметру отверстия меиес 0,8 даже при установке их на валу с натягом. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...