Схемы диаметров болтов

Улучшение эпюры напряжений на стыке (фиг. 44, е) в отношении большей надёжности работы соединения при непредвиденном возрастании усилия 5 при всех прочих равных условиях может быть достигнуто за счёт увеличения предварительной затяжки, т. е. увеличения или количества или диаметра болтов. На практике, однако, редко идут по этому пути, так как частичным изменением формы стыка в тех же габаритах имеется возможность получить или более благоприятную схему нагружения стыка, или меньшую суммарную затяжку. На фиг. 44, к показан прерывистый стык вырезка в направлении, перпендикулярном плоскости действия момента Ширина вырезки ga колеблется от (0,4-=--hOJ)a. При р-0,5 суммарное усилие затяжки болтов по сравнению со сплошным стыком можно снизить на 35—40<>/о. Того же, но в меньшей мере можно достигнуть, применяя ленточный прямоугольный стык или кольцевой вместо сплошного круглого. Напряжение на правой кромке стыка + % [c.192]

Все это наряду со значительным уменьшением величины допуска среднего диаметра болтов говорит о нецелесообразности применения схемы Б. [c.58]

Размерами плиты задаются исходя из диаметра болтов. Как указано на схеме рис. 23, б, плита в плане имеет форму квадрата со стороной Н = X6 S)d. Для того чтобы иметь уверенность в правильном назначении размеров плиты, необходимо проверить на смятие площадь фундамента, соприкасающегося с плитой. Очевидно, площадь контакта [c.136]

На рис. 9, а показана технологическая схема изготовления болта с граненой головкой на четырехпозиционном автомате-комбайне размотка бунта 1 калиброванного материала, правка материала роликами 2, подача проволоки парой прерывисто вращающихся желобчатых роликов 3 через Отрезную матрицу до регулируемого упора (матрица и упор на схеме не показаны). Переходы при формообразовании 4 — отрезка заготовки длиной 1о, диаметром d 5 — первое редуцирование стержня до диаметра на позиции / 6 — высадка цилиндрической головки диаметром D на позиции II 7 — второе редуцирование ча-6ТИ стержня под накатку резьбы на позиции III до диаметра dj 8 — обрезка цилиндрической головки под квадрат или шестигранник 9 — подрезка торца стержня резцовой головкой с образованием фаски 10 — накатка резьбы роликами. [c.44]

Рис. 10.174. Схема измерительного болта. В теле болта (рис. а) просверливается отверстие диаметром не менее 6 мм, внутри которого наклеивается датчик Дь Выводные контакты укрепляются на головке болта, а отверстие заливается варом. Тарирование болта производится или на машине для испытания на растяжение или после установки болта в узел конструкции. Определение силы, действующей на болт, можно производить с помощью двухопорной балочки Б (рис. б) с двумя датчиками Д1 и Да.

Фиг. 2218. Схема измерительного болта. В теле болта (на фигуре слева) просверливается отверстие диаметром не менее 6 мм, внутри которого наклеивается датчик. Выводные контакты укрепляются на головке болта, а отверстие

Допуски для метрических резьб с крупными и мелкими шагами для диаметров от 1 до 600 мм (ГОСТ 9253— 59). На рис. 28 показана схема расположения полей допусков у болта и гайки. Отклонения отсчитывают от линии теоретического профиля резьбы в направлении, перпендикулярном оси резьбы. Верхнее отклонение наружного диаметра гайки и нижнее отклонение внутреннего диаметра болта стандартом не нормируются. [c.69]

Рис. 28. Схема расположения полей допусков на болт и гайку й — наружный диаметр резьбы, й, — внутренний диаметр резьбы, 2 — средний диаметр резьбы, 5 — шаг резьбы, с — нижнее отклонение наружного диаметра болта, Ь — допуск среднего диаметра болта и гайки, е — верхнее отклонение внутреннего диаметра гайки

Клеевые соединения по схеме передачи усилий работают аналогично высокопрочным болтам. Поэтому для обеспечения работы болтов в комбинированном соединении по принципу высокопрочных при изготовлении узловых сопряжений раскосной решетки моста отверстия под болты рассверливали несколько большего диаметра, чем диаметр болта (нанример, для болтов диаметром 12 мм выполняли отверстие диаметром 13 мм), что обеспечивало передачу сдвигающих напряжений с помощью клеевой прослойки при этом болты включались в работу лишь после ее разрушения. [c.217]

Рис. 90. Схема расположения полей допусков по среднему диаметру болта.

Рис. 80. Схема расположения полей допусков по сред-нему диаметру болта, гайки и всех калибров

Из- схемы видно, что номинальным размером каждого рабочего и контрольного калибра является соответствующий предельный размер болта и гайки, и отклонения калибра даются от этого размера. Для проверки наружного диаметра болта используют предельные гладкие скобы, а для. внутреннего диаметра гайки — предельные гладкие пробки. [c.182]

Фиг. 26. Схема расположения полей допусков для ДЮЙМОВОЙ резьбы с — верхнее и с" — нижнее отклонения наружного диаметра болта (остальные отклонения см. фиг. 20),

Принятое расположение полей допусков калибров теоретически может привести к перекрытию размеров среднего диаметра болта и гайки, выполненных по изношенным проходным резьбовым калибрам (размер А на рис. 139). Однако специальные -опыты и длительная практика показали, что подобная схема расположения допусков не вызывает нарушений взаимозаменяемости резьбовых изделий. Это объясняется весьма малой вероятностью сочетаний изделий, плотно свинчивающихся с полностью изношенными калибрами и имеющих неблагоприятное сочетание знаков действительных отклонений шага и половины угла профиля резьбы. [c.320]

Фиг. 50. Схема расположения полей допусков метрических резьб со скользящей посадкой по среднему диаметру (общий случай) в — допуск среднего диаметра с — допуск наружного диаметра болта е — допуск внутреннего диаметра гайки.

Под действием нагрузки от кранов происходит прогиб блока, уголки скользят по плоскости полок колонны и не препятствуют повороту опорного сечения блока в целом, что также обеспечивает соответствие его расчетной и конструктивной схем. Опорные реакции балок передаются на колонны путем плотного касания фрезерованных торцов опорных ребер с плитками на колоннах. В целях обеспечения общей длины блока с допускаемыми отклонениями на чертеже предусмотрено фрезерование торцов стержней балок после их сварки. Возможная неточность балок блока по длине (в пределах, допускаемых правилами изготовления) компенсируется прокладками 5, толщина которых в отдельных случаях может быть окончательно подобрана на монтаже. Нижние пояса балок блока к колоннам крепятся болтами повышенной точности диаметром 22 мм. Для облегчения постановки этих болтов отверстия в полках балок предусмотрено сверлить диаметром 30 мм, т. е. значительно больше диаметра болтов, а в шайбах 6 — диаметром 22 мм. После выверки положения блока на [c.53]

В отличие от резьбовых изделий допуски для резьбовых калибров устанавливают раздельно на каждый параметр резьбы. Схема расположения полей допусков среднего диаметра калибров для проверки болтов (М36 х 1-7 6з-14) приведена на рис. [c.144]

Схема для расчета незатянутых болтов при действии осевой нагрузки показана на рис 263,а. Стержень болта работает на растяжение и под действием силы Р может разрушиться по внутреннему диаметру 1, В качестве основной расчетной зависимости [c.405]

Болт — Предельные отклонения диаметров резьбы 322—329 —Схема расположения полей допусков 335 [c.750]

На фиг. 124 представлен колодочно-ленточный тормоз главной лебедки экскаватора ЭШ-4/40. Главная лебедка имеет два барабана, оси вращения которых параллельны. Каждый барабан снабжен нормально разомкнутым тормозом, выполненным по схеме простого тормоза. Оба тормоза независимы друг от друга. Замыкание их производят от гидравлической системы управления. Поршень цилиндра управления 2 соединен с коленчатым рычагом /, к малому плечу которого прикреплен сбегающий конец ленты. При приложении усилия к педали управления рычаг 1 поворачивается и тормоз замыкается. При снятии усилия с педали рычаг 1 под действием пружины растяжения 3 возвращается в исходное положение, размыкая тормоз. Отходу ленты от шкива способствуют также пружины регулировочных болтов 4, соединенных с жестким, неподвижным бугелем 5, закрывающим тормоза. Лента каждого тормоза состоит из двух частей, соединенных в средней части дуги обхвата подпружиненным болтом 7, являющимся также компенсатором износа колодок. Пружина болта 7 также способствует отходу ленты от шкива при размыкании тормоза. Колодки 6 тормоза равномерно распределены по ленте и жестко прикреплены к ней каждая шестью заклепками. При диаметре поверхности трения 1650 мм минимальный радиальный отход колодок от шкива принят равным 2 мм. [c.202]

ИП на узлах (рис. 91), выполненных по схеме прямой пары , включающих охватывающую 4 и охватываемую 3 проушины, испытуемые детали — сменные втулки 1 с диаметром d = 40 мм и длиной / = 19 мм и болт (валик) 2, который приводится в ка-чательное движение при помощи качалки 5 (рис. 91, а). [c.182]

Для наглядности изобразим схему полей допусков (рис. 87) на приведенный и собственно средние диаметры, а также на диаметральные компенсации погрешностей шага Д и угла профиля fa болта и гайки и дополним эту схему допусками на неточность изготовления и износ резьбовых калибров для контроля данной резьбы по ГОСТ 1623—61. Из этой схемы становится очевидным, что проходным калибром контролируются приведенные средние диаметры наибольший у болта и наименьший у гайки, а непроходным калибром — собственно средние диаметры наименьший предельный у болта и наибольший предельный [c.219]

Для чёрных резьбовых изделий (болты, шпильки) и штампованных гаек полностью сохраняется схема расположения допусков заготовок, показанная на фиг. 42 сплошной линией. В этом случае допуск наружного диаметра резьбы болта определяется как су ма допуска болтовой стали (приблизительно 13— 14-й квалитет 15А) и необходимого запаса на подъём витка. Соответственно определяется и допуск внутреннего диаметра резьбы гайки. [c.36]

Выше уже указывалось, что у непроходных колец при малом шаге резьбы и большой величине допуска по среднему диаметру проверяемых болтов может оказаться невозможным сделать наружный диаметр у впадин большим, чем предельный наружный диаметр резьбы болта (см. схему на фиг. 193). В этом случае наружный диаметр резьбы кольца может быть уменьшен настолько, чтобы у впадины имелось притупление и 50 р,. То же правило распространяется и на внутренний диаметр непроходных рабочих НЕ пробок. При таком [ Неточность изгот. уменьшении на- [c.151]

Как видно из фиг. 190, принятое расположение полей допусков износа теоретически может привести к перекрытию размеров среднего диаметра болта и гайки, выполненных по изношенным проходным резьбовым калибрам (размер А на фиг. 190). Однако целый ряд опытов, проведённых в СССР и в других странах, показал, что подобная схема расположения допусков не вызывает нарушений взаимозаменяемости даже в тех случаях, когда изделие плотно свинчивается с изношенными резьбовыми проходными калибрами. Болты и гайки, изготовляемые обычными методами (нарезание метчиками и лерками, фрезерование резьбы и т, д.), имеют значительные поверхностные неровности, по вершинам которых производится измерение калибрами. При свинчивании болта с гайкой взаимное положение неровностей Компенсирует теоретическое перекрытие размеров, определяемых по изношенным калибрам. Такое объяснение подтверждается и тем, что применение указанной выше схемы расположения полей допусков ктлибпов для резьбовых изделий из мягких металлов (алюминий, латунь, бронза) согласно [c.147]

Принятое расположение полей допусков износа теоретически может привести к перекрытию размеров среднего диаметра болта и гайки, выполненных по изношенным проходным резьбовым калибрам (размер А на фиг. 459). Однако целый ряд опытов, проведенных в СССР и в других странах, показал, что подобная схема расположения допусков не вызывает нарушений взаимозаменяемости резьбовых изделий даже в тех случаях, когпа изделие плотно свинчивается с изношенным [c.344]

Применительно к типовым фермам с поясами из ши-рокополочных двутавров (рис. 8.33), разработанным институтом ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, схемы и детали фланцевых соединений полуферм на высокопрочных болтах приведены иа рис. 8.34. При конструировании фланцевых соединений необходимо применять следующие сочетания диаметра болтов н толщин фланцев [c.311]

На величину, соответствующую толщине покрытия, смещается только поле допуска болта (схема Б). Поле допуска гайки не изменяется, и, таким образом, отпадает надобность в применении специальных метчиков, а также специальных пробок для контроля резьбы до покрытия. Как видно из фиг. 36, чтобы исключить возможность забраков-ки, наибольший размер среднего диаметра болта должен быть в этом случае уменьшен на удвоенную величину максимальной толщины покрытия. [c.702]

Типы калибров. Принципиальная схема проверки резьбы калибрам показана на рис. 9. Для контроля наружного диаметра болта ё и внутреннего диаметра гайки применяют гладкие предельные калибры-скобы для болтов и пробки для гаек. Средние диаметры болта и гайки 0.2, а также внутренний диаметр болта с( и наружный диаметр гайкн О проверяют одновременно с проверкой погрешностей половины угла профиля Ла 2 и накопленной на длине свинчивания погреншо-стью шага Р, . [c.272]

Отверстия для подшипников в зависимости от принятой схемы исполнения (см. с. 114 ) конструируют с уступами (рис. 17.24, разрез Л—А) или гладкими. Внс1 ] ий диаметр прилива D,, для подшипников принимают по формулам, приведенным на с. 239. Крышку подшипников кренят j< корпусу болтами или шпильками (сеч. В — В) и фиксируют двумя коническими штифтами (сеч. Г—.Г). Для увеличения жесткости верхний край стеикн имеет ребро. Расстояние от плоскости разъема до ребра стенки принимают (0.4..,0,5)5. [c.246]

Отверстия для подшипников в зависимости от принятой схемы исполнения конструируют с уступами (рис. 17,25, Л — А), с канавкой или гладкими (рис. 7.51). Внешний диаметр прилива принимают по формулам, приведенным на стр. 263, Крышку подшипников крепят к корпусу болтами или шпильками (В — В) и фиксируют двумя коническими штифтами (/ —Г). Для увеличения жесткости стенки ее верхний край имеет го]шзонтальное ребро. Чтобы не мешать обработке плоскости ра л.ема, реб[ю располагают от плоскости ра гьема на расстоянии Д = (0,4,..0,5)6 (рис. 17.25). [c.271]

По принятым значениям измеренных размеров основных диаметров резьбы проверить годность болта и гайки по d и D, и D,, а также вычислить приведенные средние диамегры t/jnp и Oj p (диаметральные компенсации шага fp и половины угла профиля /, принять равными половине неиспользованной части допуска средних диаметров резьб). Начер1ить в масштабе схему полей допусков по средним диаметрам резьб и показать на ней соотношения диаметральных компенсаций A /j, ADj, fp и f, (см. рис. 11.9). [c.143]

ГОСТ 1759—70 рекомендует две схемы условного оииз а-чения болтов, винтов, шпилек и гаек с диаметром резьбы до 48 мм [c.337]

Система нагружения. На рис. 1 изображена схема нового криостата. Все силовые детали изготовлены из сплава Ti—6А1—4V. Титан и его сплавы по сравнению с другими традиционными конструкционными материалами при низких температурах имеют значительно больший предел текучести и меньшую теплопроводность. Верхнее и нижнее основания соединены тремя полыми титановыми штангами диаметром 13, длиной 457, толщиной стенки 0,25 мм. Верхнее основание крепится болтами к криостату. В средней части штанги дополнительно фиксируются пластиной. Основания и промежуточная пластина, создавая достаточную жесткость конструкции, обеспечивают течение гелия вдоль стенок сосуда Дьюра. Дополнительными элементами жесткости служат цилиндры (толщина стенки 1.6 мм), концентрично расположенные между нижним основанием и промежуточной пластиной, изготовленные из нержавеющей стали. Цилиндры находятся в жидком гелии и не являются дополнительным теплопроводом. В цилиндрах размещаются электрические провода и трубки для подачи гелия. Диаметр титановой тяги составляет 3.2 (нижняя часть) и 6.3 мм (верхняя часть). Такая тяга выдерживает нагрузку до 4,5 кН (при комнатной температуре). При низких температурах несущая способность удваивается (Э,0 кН при 4 К). Соосность образца относительно оси растяжения обеспечивается жесткими допусками на обработку ( 0,013 мм) и посадочным местом между нижним основанием и гайкой на конце тяги, имеющем сферическую поверхность. [c.385]

На рис 1 показана схема прибора для ДТА. В центральной части находятся ячейки с двенадцатью образцами, размещенными вокруг эталона. Простые и дифференциальные термопары подводятся через сверления малого диаметра в стенках ячейки. Хороший тепловой контакт между образцами и стенками ячеек обеспечивается заполнением промежутка одной или двумя каплями жидкости с высокой теплопроводностью (октадекана и днэтилфталата). Ячейки с образцами, находятся на плите-осповании, к которой болтами из высокопрочного алюминиевого сплава через вакуумные уплотнения из индиевой проволоки крепится крышка. Камера с образцами крепится на небольшом холодильнике Джоуля — Томпсона (мощностью до 4 Вт при 23 К), в котором имеется подающая трубка из нержавеющей стали, контактирующая с плитой-основанием. С помощью медной струны эта трубка соединена с экраном — так осуществляется контакт этих деталей одной с другой и с резервуаром для жидкого азота. [c.390]

Специальные болты 25 (рис. 38, г), если соотношение диаметра головки и стержня не разрешает транспортн-ровать их так же, как клапаны, на двух втулочно-роликовых цепях, транспортируются на бесшумной приводкой цепи 26. Загрузка этой группы деталей в отводящий конвейер производится по той же схеме, что и для колец подшипников массового производства. [c.353]

Фиг. 27. Схема расположения допусков на средний диаметр резьбы плашек и метчиков АВ — номинал и верхнее отклонение болта D —верхнее отклонение плашки верхнее отклонение метчика GH— нижнее отклонение нового маточного метчика JK—нижнее отклонение плашки LM. — нижнее от(глонение изношенного паточного метчика NQ— верхнее отклонение плашечно-го метчика PQ—нижнее отклонение плашечного метчика .S—нижнее отклонение болта.

При проектировании технологического процесса редуцирования большое значение имел правильный выбор исходной заготовки, а также схемы редуцирования и количества переходов. Необходимо, чтобы размеры поперечного сечения заготовки были приближены к аналогичным размерам детали, чем обеспечиваются минимальное усилие редуцирования при однопереходной штамповке и минимальное количество переходов при многопереходной. Максимальный диаметр стержня болта 22 +o, ioo мм. Ближайший по ГОСТ круглый холоднокатаный прокат имеет диаметр 23 мм. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...