Агрегат диаметром 6 - 25 мм - схемы: расположения

Примером комплексной механизации заготовительных операций в серийном производстве служит поточная линия заготовок труб большого диаметра на Челябинском трубопрокатном заводе. Последовательность расположения ее агрегатов показана на схеме [c.51]

Для транспорта газа на большие и сверхдальние расстояния с максимальным использованием несущей способности труб сооружают компрессорные станции. По заданной производительности газопровода и удаленности потребителей от промыслов выбирают диаметр и толщину его стенок и устанавливают рабочее давление, расположение и число компрессорных станций. В зависимости от перепада давления на линейном участке между КС определяют степень сжатия в компрессорах. Давление на приеме компрессора соответствует давлению в конце участка, а давление в начале участка равно давлению на выходе компрессоров. Расход энергии на сжатие газа зависит от степени сжатия и схемы включения газоперекачивающих агрегатов. [c.12]

Технологическое бюро доменного цеха разработало схему пневмотранспорта проб с литейных дворов доменных печей в химическую лабораторию (рис. 68). Отправительная 4 и приемная 7 станции установки соединены трубопроводом 9. При блочном расположении печей отправительную станцию размещают в середине литейного двора двух агрегатов. Приемная станция лаборатории представляет собой цилиндрическую емкость с крышкой и конусным патрубком внизу, через который капсула с пробой выпадает в приемный короб. Длина трассы установки, обслуживающей две ближайшие к лаборатории печи, составляет 150 м. Трубопровод выполнен из стальных труб диаметром 89 мм и толщиной стенки 6 мм. Давление сжатого воздуха 200—400 кПа. Средняя скорость контейнера, имеющего длину 130 мм и максимальный диаметр 74 мм (зазор между капсулой и трубой 3 мм), составляет 15—20 м/с. Установка имеет [c.111]

За котельными агрегатами большой мощности на повышенное и высокое давление пара устанавливают стальные водяные экономайзеры, которые состоят из змеевиков с наружным диаметром 38 мм. На фиг. 9, б приведена схема такого экономайзера. Трубы привариваются к коллекторам через промежуточные штуцеры, расположенные на коллекторах. Вода обычно подается снизу вверх, движение газов—сверху вниз. В стальных водяных экономайзерах допускается закипание воды, поэтому их называют экономайзерами кипящего типа. В этом случае на питательном трубопроводе между экономайзером и котлом обратный клапан не устанавливают. [c.13]

Горячая протяжка отводов диаметром от 150 до 300 т. производится на горизонтальном гидравлическом протяжном прессе. Агрегат для протяжки отводов состоит из нефтяной печи, в которой имеется сердечник из жароупорной стали, заканчивающийся рогообразным отростком постепенно увеличивающегося диаметра. Непосредственно возле печи расположен гидравлический протяжной пресс, толкающий трубную заготовку по сердечнику в печь. Схема процесса изготовления Крутоизогнутых отводов показана на рис. 174. [c.161]

Фиг. 28. Схема расположения оборудования трубопрокатного агрегата для прокатки труб диаметром 140 — 4С0 лж Т— нагревательные печи 2 — прошивном стан (первый) 3 — прошивной стан второй 3 — автоматический стан 5 — риллинг-станы 6 — калибровочный семиклетьевой стан 7 — правильные машины 8 — холодильник 5 — трёхклетьевой стан холодной калибровки ТО — приёмный стеллаж Л — печной рольганг Т2 — наклонные решётки ТЗ — фрикционный толкатель ТТ— подводящий рольганг 15— решётки 16 — выходная сторона прошивного стана Т7 — карманы 18— подогревательная печь ТО — инспекторский стол.

Электроэнергия с поверхности к ПЭД подается по кабелю. По наружной поверхности НКТ прокладывается плоский либо круглый кабель, а в составе насосного агрегата (элементы УЭЦН, эксплуатируемые в зоне подвески) используется кабель плоской формы. Применение плоского кабеля (кабель-удлинитель) позволяет несколько увеличить диаметр насоса и двигателя, что благоприятно сказывается на их энергетические показатели. Схема расположения оборудования погружной центробежной установки, находящегося в зоне подвески на скважине [52], представлена на рис. 2.1. [c.63]

Вторая сдема позволяет выпускать трубы большей длины и более точных размеров. По такой схеме работает цех Челябинского трубного завода, выпускающий трубы диаметром до820жл с толщиной стенки 6-f-12 мм и длиной до 12 000 мм. Общая схема расположения оборудования этого цеха показана на рис. 20-63. Заготовительный участок включает ряд агрегатов, расположенных в одной поточной линии и работающих в авто- [c.616]

Порядок проектирования торцовых уплотнений рассмотрим на конкретном примере. Пусть необходимо спроектировать уплотнение агрегата с давлением масла (vgo = 13 сст) внутри корпуса ДО Ротах = 50 кГ/см Я ро = 5 кГ/см длительно. Вал диаметром d = 80 мм вращается со скоростью п = 1400 об/мин. Температура масла t = 50° С, окружающего воздуха 20° С. Время работы уплотнения при Ро = 5 кПсм 2000 ч, допустимое время работы при Ротах И ро = О МОЖНО установить расчбтом. Выбираем уплотнение с вращающейся головкой, расположенное внутри корпуса с гидравлической разгрузкой (схема на рис. 69, б, конструкция на рис. 71). [c.187]

Принципиальная схема пневматического устройства для уда-ления стружки и пыли от режущих инструментов многопозиционного станка А-284 показана на рис. 40. Устройство состоит из двенадцати приемников —Л12, расположенных над пози ционньш столом и обрабатываемыми деталями,отводящих трубок/, объединенных в коническом коллекторе 2, трубопровода 3, циклона-отделителя 4, съемного сборника 5, трубопровода 6, вентилятора высокого давления 7, глушителя шума 8 и фильтра 9. Вследствие малого диаметра отводящих трубок / (с = 10-г-15 мм) и небольшого количества отсасываемой стружки и пыли (до 10 кг в смену) рассматриваемое пневматическое устройство характеризуется большим сопротивлением при сравнительно малом расходе воздуха. В связи с этим были разработаны два малогабаритных высоконапорных вентилятора одноколесный вентилятор по типу Ц8-1 1 конструкции ЦАГИ с диаметром колеса 210 мм (полное давление, развиваемое этим вентилятором при числе оборотов 8100 в минуту и производительности 200 м /ч, составляет 600Э Па) и сдвоенный вентиляционный агрегат. Этот агрегат представляет собой два центробежных вентилятора, выполненных также по одной из схем ЦАГИ и соединенных между собой так, что рабочие колеса обоих вентиляторов насажены на одном валу и вращаются одинаковой коростью. Воздух вхо Дит через патрубок первого вентилятора, затем перетекает через соединительное колено из выходного патрубка первого вентилятора к входному отверстию второго вентилятора, где ему вновь сообщается давление. Вентилятор выполнен из алюминиевого сплава АЛ8, работает на плоскоременной передаче и бесит 12 кг. Аэродинамическая характеристика сдвоенного вен тилятора показана на рис. 41. [c.60]

Для более тщательного смешивания шамота со связующей глиной целесообразно обрабатывать массу на смесительных бегунах. Однако при такой обработке массы может изменяться зерновой состав шамота в результате домола, главным образом крупных фракций. Поэтому многошамотную массу рекомендуют перемешивать в следующей последовательности тонкозернистый шамот замачивают в смесительных бегунах шликером туда же вводят остальную, не вошедшую в шликер глину затем полученную массу смешивают с крупнозернистым шамотом. Эта последняя стадия перемешивания массы в толстом слое, и особенно при возможности регулировать давление катка, в известной мере уменьшает домол К рупной фракции. Смешивание массы с крупнозернистым шамотом можно было бы пе,ренести в бегунковую мешалку или легкие бегуны. Однако это сильно осложнило бы технологическую схему производства . Для обеспечения тесного смешения глины с тонкой фракцией шамота и домола более крупных зерен глины (что имеет весьма большое значение) перемешивание их осуществляется в трубной мельнице. Используемые для этих целей в огнеупорной промышленности трубные мельницы длиной 5,5 м и диаметром 1,5 м имеют производительность 6 т1час. Полученная таким образом тонкая фракция поступает в смесительные бегуны, в нее вводят шликер и затем крупную фракцию шамота. Загрузку смесительных агрегатов осуществляют весовыми дозаторами из бункеров, расположенных над бегунами. Работа всего смесительного агрегата автоматизирована. [c.199]

Для двигателей массового производства — автотракторного типа, которые одновременно могут быть с успехом использованы на железнодорожном транспорте, как двигатели маневровых тепловозов, дизель-поездов и автомотрис, необходимы малогабаритные, приспособленные к массовому производству турбокомпрессоры. Как уже было сказано выше, для такой категории турбокомпрессоров подходит конструктивная схема их с опорами между рабочими колесами компрессора и турбины. Однако расположение подшипников как бы внутри агрегата требует организации интенсивного и в то же время надежного их охлаждения. Одновременно необходимо принимать меры для уменьшения теплового потока от турбины к компрессору, так как повышение температуры воздуха в компрессоре уменьшает его к. п. д. и весовой заряд цилиндров ДВС воздухом. Применение интенсивного водяного охлаждения может отрицательно сказаться на к. п. д. турбины, так как охлаждение ее корпусов неизбежно приведет к снижению теплосодержания и, следовательно, работоспособности газов. Как показали исследования [63], для уменьшения температуры подшипников вала ротора и тепловых потоков целесообразно организовывать систему теп.т1овых сопротивлений, т. е. систему тепловых экранов в виде стенок и фланцев с уменьшенными сечениями. Следует отметить, что применение радиальных (центростремительных) турбин позволяет уменьшить внешний диаметр среднего корпуса, так как он не используется для выпуска отработавших газов. Это, в свою очередь, уменьшает тепловые потоки от турбины к компрессору. [c.84]

Пароперегреватель размещают сразу же после топочной камеры, отделяя его от нее только фестоном, образованным из труб заднего экрана, и поэтому температура дымовых газов при входе в пароперегреватель составляет обычно 1000—1100° С. Пароперегреватель изготовляют из стальных труб с наружным диаметром 38 и 42 мм, изгибаемых в змеевики с вертикальным расположением трубок. Обычно пароперегреватель составляют из двух последовательно расположенных групп змеевиков или, другими словам и, из двух последовательно расположенных ступеней. Характер выполнения змеевиков и схемы включения пароперегревателей бывают различными, но в современных экранных агрегатах с естественной циркуляцией их обычно вьшолняют по типу, показанному на рис. 23-8. Насыщенный пар из барабана котла поступает в коллектор (камеру) насыщенного пара 2, откуда он проходит в систему змеевиков второй по ходу газов ступени пароперегревателя 5. В этой ступени пар движется навстречу потоку дымовых газов, т. е. здесь осуществляется противоточная схема включения, которая, как известно, позволяет обойтись меньшей поверхностью нагрева при передаче заданного количества тепла. Пройдя вторую ступень пароперегревателя, частично перегретый пар поступает в выходной коллектор этой ступени 4, играющий роль промежуточного коллектора. Из него пар системой перепускных труб подается во второй промежуточный коллектор (верхний), который вместе с тем является входным коллектором в первую по ходу газов ступень пароперегревателя 1. Трубки этой ступени изгибаются так, чтобы обеапе-чить движение пара по смешанной прямоточно-противоточной схеме, облегчающей условия работы первых по ходу газа рядов пароперегре-вательных трубок, так как в них поступает пар еще относительно низкой температуры. Пройдя первую ступень пароперепревателя, окончательно перегретый пар поступает в коллектор перегретого пара 3 откуда проходит в главный паропровод. [c.368]

Однако при проточной части с постоянным наружным диаметром возможно сильное уменьшение длины лопаток последних ступеней, что приводит к увеличению концевых потерь и уменьшению коэффициента полезного действия ступени. В этом случае целесообразно использовать иную форму проточной части, а именно — с постоянным внутренним диаметром й (см. рис. 3.7, в). Конструктивная схема компрессора о такой проточной частью позволяет получить более длинные лопатки последних ступеней, чем в схеме, имеющей проточную часть с постоянным наружным диаметром. Однако средний диаметр уменьшается от ступени к ступени, а следовательно, уменьшаются средние окружные скорости и напорность ступеней. Это может привести к увеличению числа ступеней для получения требуемого п . В то же время корпус компрессора с проточной частью, имеющей постоянный внутренний диаметр, позволяет удобно разместить агрегаты, не увеличивая практически мидель двигателя. Кроме того, при постоянном внутреннем диаметре проточной части упрощается технология изготовления элементов ротора, к которым крепятся рабочие лопатки. Величина радиального зазора между ротором и корпусом при данной конструктивной схеме проточной части зависит от места расположения упорного подшипника. Это необходимо учитывать при определении минимально возможной величины зазора. И поскольку вследствие температурных деформаций и набегания допусков происходит взаимное смещение ротора и статора, радиальный зазор в данной схеме должен быть больше, чем в конструктивной схеме компрессора с проточной частью, имеющей постоянный наружный диаметр. [c.57]

Масло из маслобака по трубе диаметром 38 мм поступает в насос. Отработанное масло возвращается в бак по трубе диаметром 25 мм. Указанными магистралями ограничивается внешняя система циркуляции масла. Пройдя сепаратор масло охлаждается спиртом в общем агрегате маслобак—спиртовой радиатор. Спирт имеет низкую температуру кипения, и, охлаждая масло, он испаряется. Пары спирта по трубопроводам направляются в поверхностные конденсаторы, расположенные в хвостовой части фюзеляжа, киле и стабилизаторе. Встречный поток воздуха обдувает конденсаторы с большой скоростью, в результате чего полная охлаждающая поверхность всех конденсаторов не велика и равна 3,4 м . Охлаждающая поверхность маслобака-радиатора, омываемого спиртом, 1,13 лг -Такая система охлаждения обладает тем преимуществом, что уничтожается лобовое сопротивление масляных радиаторов. К недостаткам системы относятся большая уязвимая поверхность и значительный вес. В данной системе в маслобак заливается 20 л масла и 24 л спирта кроме того, вес всей системы с дополнительными коллекторами, насосами и конденсаторами возрастает. Схема сложнее и тяжелее существующих, имеет большую уязвимую попсрхпость, сложна и неудобна [c.183]

Маршевый двигатель второй ступени РД-252 разработан НПО Энергомаш . Он имеет турбонасосную систему подачи и выполнен по схеме без дожигания. Его тяга в пустоте составляет 937 кН при удельном импульсе тяги 3116 Н с/кг и соотношении компонентов 2,6. Масса сухого двигателя 723 кг, высота 2,04 м, диаметр 2,2 м. Время работы 60 с. ЖРД состоит из двух камер, ТНА, восстановительного ГГ, агрегатов автоматики, пиростартера, рамы и ряда других элементов. Камеры соединены специальной рамой, к которой крепится ТНА, расположенный горизонтально между камерами в области их критических сечений. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...