Двигатели Поршни - Средняя скорость

Скорость поршня (в специальной литературе встречается обозначение С) даже при постоянной угловой скорости вала двигателя изменяется и в мертвых точках равна нулю. При движении от одной до другой мертвой точки скорость поршня возрастает от нуля до максимума и затем снова уменьшается до нуля. Быстрота движения поршня характеризуется средней скоростью Оп.ср (иногда обозначают С ). [c.189]

При проектировании двигателя следует учитывать, что межремонтные интервалы двух двигателей с одинаковыми средней скоростью поршня и линейным износом, но разными диаметрами цилиндров не будут одинаковыми. Так, например, при увеличении зазоров ДО между поршнями и стенками цилиндров двух разных двигателей на одну и ту же величину (т. е. при одинаковом линейном износе) необходимость в шлифовке цилиндров и смене поршней для двигателя с меньшим диаметром цилиндра наступит раньше, чем для двигателя с большим диаметром цилиндра. Это объясняется тем, что допускаемое увеличение зазора AD зависит от величины диаметра цилиндра. Пределы изменения Wa ДЛЯ автомобильных и тракторных двигателей приведены в табл. 1. [c.20]

Повышение числа оборотов вала двигателя вызывает увеличение средней скорости поршня и нагрузки от сил инерции. В результате этого возрастают потери на трение, износ трущихся деталей, напряжения в коленчатом валу, шатуне, шатунных болтах и других деталях двигателя, что может вызвать необходимость применения материалов более высокого качества и более совершенных технологических приемов при их обработке. [c.255]

Задача 5.5. Определить индикаторную мощность и удельный индикаторный расход топлива шестицилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, если среднее эффективное давление 77е = 6,2 10 Па, диаметр цилиндра ) = 0,11 м, ход поршня 5=0,14 м, средняя скорость поршня с = 8,4 м/с, расход топлива В=5,5Ъ 10 кг/с и механический кпд = 0,82. [c.164]

Задача 5.9. Определить среднее индикаторное давление и среднее давление механических потерь восьмицилиндрового четырехтактного карбюраторного двигателя, если эффективная мощность iVe=145 кВт, диаметр цилиндра Z) = 0,1 м, ход поршня 5=0,09 м, средняя скорость поршня с = 12,0. м/с и механический кпд >/ = 0,8. [c.165]

Задача 5.12. Определить эффективную мощность и мощность механических потерь шестицилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, если среднее эффективное давление р — = 5,4 10 Па, диаметр цилиндра D = 0,108 м, ход поршня 5=0,12 м, средняя скорость поршня с = 8,4 м/с и механический кпд 7м = 0,78. [c.165]

Задача 5.18. Определить среднюю скорость поршня и степень сжатия четырехцилиндрового четырехтактного карбюраторного двигателя, если эффективная мощность Д, = 51,5 кВт, среднее эффективное давление 1 =6,45 10 Па, ход поршня 5=0,092 м, частота вращения коленчатого вала и = 4000 об/мин и объем камеры сгорания V =l lO м . [c.167]

Задача 5.36. Определить расход воздуха, проходящего через шестицилиндровый четырехтактный дизельный двигатель, если диаметр цилиндра Z) = 0,15 м, ход поршня 5=0,18 м, средняя скорость поршня с =9 м/с, коэффициент наполнения цилиндров 7и=0,825 и плотность воздуха р = 1,224 кг/м . [c.171]

Задача 5.38. Определить количество теплоты, введенное в четырехцилиндровый четырехтактный дизельный двигатель, если среднее эффективное давление рс = 1,25 10 Па, диаметр цилиндра Z) = 0,12 м, ход поршня 5=0,12 м, средняя скорость поршня с = 8 м/с, низшая теплота сгорания топлива Ql = 42 300 кДж/кг и удельный эффективный расход топлива Ь -0,2 2 кг/(кВт ч). [c.173]

Задача 5.52. Определить расход топлива и охлаждающей воды для четырехцилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, если среднее эф( ктивное давление / е = 6 10 Па, диаметр цилиндра ) = 0,135 м, ход поршня 5=0,16 м, средняя скорость [c.176]

Задача 5.57. Определить неучтенные потери в процентах в шестицилиндровом четырехтактном дизельном двигателе, если среднее эффективное давление р = 6,2 10 Па, диаметр цилиндра Z) = 0,11 м, ход поршня 5=0,14 м, средняя скорость поршня с = 8,4 м/с, низшая теплота сгорания топлива [c.178]

Однако для проведения предварительных поверочных расчетов можно пользоваться следующими эмпирическими соотношениями для карбюраторных двигателей Рт=0,05+0,012 w Мн м для дизелей Рт= = 0,08-1-0,012 W Мн м , где w — средняя скорость поршня. [c.434]

Диаметр цилиндра можно также определить, задаваясь допустимой для данного класса двигателей средней скоростью поршня. [c.435]

Параметры, характеризующие работу двигателя в целом. В соответствии с эмпирической формулой (82) при средней скорости поршня [c.20]

Двигатели повышенной быстроходности имеют среднюю скорость поршня до 14 м сек. Произведение средней скорости поршня на число оборотов я. Так как значительная нагрузка рабочих частей двигателя определяется инерционными силами, вводится как один из критериев динамической напряжённости двигателя параметр [c.35]

Произведение средней скорости поршня на величину среднего эффективного давления. Параметр Сщ Рв- характеризующий общую напряжённость двигателя, имеет следующие значения [c.35]

Высокие литровые мощности в карбюраторных двигателях получены за счёт больших значений рд и повышенных оборотов = 2900 об/мин, Сер поршня = 2,4 м/сек. Более эффективное протекание процесса сгорания в карбюраторном двигателе и более низкий коэфициент избытка воздуха обеспечивают высокие значения р , несмотря на повышенные средние скорости поршня. [c.189]

В танковых двигателях необходимо иметь повышенные числа оборотов (при и соответственно низкие средние скорости поршня. [c.193]

Точное регулирование средней скорости поршней двигателей в этом случае также выполняется дроссельным способом. Причем очевидно, чем меньше разница в значениях потребных давлений рабочей жидкости для различных скважин, тем меньше будут потери в дросселях и выше к. п. д. установки. [c.129]

Устойчивость установленной средней скорости поршней двигателей как в индивидуальных, так и в групповых установках обеспечивается стабилизаторами, которые поддерживают перепад давления в дросселях на постоянном уровне. В установках, работаюш их в Бакинском нефтяном районе, стабилизация осу-ш ествляется с помощью дросселя, снабженного мембранным исполнительным механизмом (МИМ) с пневматическим приводом, получаюш им импульсы от датчика — расходомера дроссельного типа. Достоинством дроссельного способа регулирования яв.ляется простота монтажа и эксплуатации регулируюш,ей аппаратуры. [c.129]

Когда тяговые электродвигатели требуют для себя мощности большей, чем дает двигатель внутреннего сгорания, то буферная аккумуляторная батарея работает параллельно с двигателем внутреннего сгорания, а когда расход энергии тяговыми двигателями уменьшается (движение накатом, стоянка или остановка у светофора), то происходит зарядка аккумуляторной батареи. Важно то, что двигатель внутреннего сгорания, работая все время в стационарном режиме, может быть выполнен особым образом. Современный прогресс в высокооборотных двигателях позволяет сделать двигатели для системы КЭСУ при потребной мощности в 6 12 кВ, с числом оборотов коленчатого вала в 8000—10 ООО об/мин с весьма низкой средней скоростью поршня, при полном использовании явлений колебания воздуха на всасывании и на выпуске. Высокие обороты коленчатого вала двигателя позволят поднять степень сжатия без опасения появления детонации и добиться при интенсифицированном зажигании устойчивой работы на стационарном режиме работы двигателя при а 1,35, что обусловливает отсутствие окиси углерода и минимум наличия окислов азота. Литровая же мощность при больших оборотах, несмотря на высокое значение коэффициента избытка воздуха а, будет достаточно велика. [c.398]

Нетрудно показать, что линейный износ зн геометрически подобных двигателей также пропорционален средней скорости Ша поршня. В самом деле, весовой износ детали Оизн (кГ/мин) за какое-либо время пропорционален произведению величины трущихся поверхностей /изн на путь 5изн, проходимый поверхностями за то же время. Так как [c.20]

Большие условные средние скорости в карбюраторных двигателях определяются большими средними скоростяд1и поршня. Условные средние скорости в горловине выпускных клапанов при расчетах принимают на 40—50% большими, чем для впускных клапанов карбюраторных двигателей и на 25—40% для дизелей. [c.500]

В двигателях гоночных автомобилей средняя скорость поршня досгигает м/с [c.211]

В качестве примера на рис. 68 изображены габаритнь1е размеры двигателей одинаковой мощности с одинаковыми средним эффективным давлением и средней скоростью поршня, но с различными отношениями хода к диаметру цилиндра (5/В = 1,4 в схеме а и 8/0 = 1 в еме 6). Помимо уменьшения 8/0 в схеме б уменьшена высота поршня Н и длина шатуна Ь(Н = 0,80 и Ь = 1,68 вместо Н = О п Ь — 1,85, как в схеме а). В целом получается очень значительный выигрыш по размерам и массе. [c.139]

Параметрические, тииоразмерные и конструктивные ряды машин иногда строят, исходя из пропорционального изменения их эксплуатационных показателей (мош,ности, производительности, тяговой силы и др.). В этом случае геометрические характеристики машин (рабочий объем, диаметр цилиндра, диаметр колеса у роторных машин и т. д.) являются производными от эксплуатационных показателей и в пределах ряда машин могут изменяться по закономерностям, отличным от закономерностей изменения эксплуатационных показателей. При построении параметрических, типоразмерных и конструктивных рядов машин желательно соблюдать подобие рабочего процесса, обеспечивающего равенство параметров тепловой и силовой напряженности машин в целом и их деталей. Такое подобие иногда называют механическим. Оно приводит к геометрическому подобию. Например, для двигателей внутреннего сгорания существуют два условия подобия 1) равенство среднего эффективного давления р, зависящего от давления и температуры топливной смеси на всасывании 2) равенство средней скорости поршня Va = = Stt/30 (S — ход поршня п — частота вращения двигателя) или равенство произведения Dn, где D — диаметр цилиндра. [c.47]

Задача 5.6. Определить диаметр цилиндра и ход поршня четырехцилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, если эффективная мощность iVe = 80 кВт, среднее эффективное давление / е = 6 10 Па, частота вращения коленчатого eajia и =1800 об/мин и средняя скорость поршня с = 9,6 м/с. [c.164]

Задача 5.10. Определить эффективную мощность и удельный эффективный расход топлива восьмицилинд1)ового четырехтактного карбюраторного двигателя, если индикаторная работа газов за цикл Li=649 Дж, диаметр цилиндра Z) = 0,1 м, ход поршня 5=0,095 м, средняя скорость поршня с = 9, 5 м/с, механический кпд / = 0,85 и расход топлива 5=9,7 10 кг/с. [c.165]

Задача 5.20. Определить индикаторную мопдность и механический кпд восьмицилиндрового четырехтактного карбюраторного двигателя, если среднее индикаторное давление / , = 7,5 10 Па, диаметр цилиндра /) = 0,1 м, ход поршня 5=0,095 м, средняя скорость поршня с = 9,5 м/с и мощность механических потерь iV = 23,5 кВт. [c.167]

Задача 5.23. Определить расход топлива шестицилиндрового четырехтактного карбюраторного двигателя если среднее индикаторное давление / , = 8 10 Па, диаметр ци линдра D = 0,082 м, ход поршня 5=0,11 м, средняя скорость поршня с = 9,9 м/с, механический кпд г] = 0,85 и удельный эффективный расход топлива 6 =0,276 кг/(кВтч). [c.167]

Задача 5.28. Определить эффективный кед шестицилиндрового четырехтактного карбюраторного двигателя, если среднее эффективное давление / = 6,2 10 Па, низшая теплота сгорания топлива Q = 44 ООО кДж/кг, диаметр цилиндра D —0,092 м, ход поршня 5=0,082 м, средняя скорость порш1 я с =8,2 м/с и расход топлива 5=4,4 10 кг/с. [c.169]

Задача 5.40. Определить количество 1еплоты, введенное в восьмицилиндровый четырехтактный карбюраторный двигатель, если среднее индикаторное давление д = 9,6 10 Па, диаметр цилиндра ) = 0,1 м, ход поршня 5=0,09 м, средняя скорость поршня с =12,0 м/с, механический кпд >/ = 0,8, низшая теплота сгорания топлива Ql = 44 400 кДж/кг и удельный эффективный расход топлива 6е = 0,31 кг/(кВт ч). [c.173]

По конструкционным признакам двигатели внутреннего сгорания классифицируют по конструкции кривошипношатунного механизма (тронковые и крейцкопфные) по числу и расположению рабочих цилиндров (одно-, двух-, трех- и четырехцилиндровые и т. д., с вертикальным, горизонтальным, наклонным, рядным, V- и V-o6pa3HbiM и другим расположением цилиндров) по степени быстроходности (тихоходные со средней скоростью поршня до 10 м/с и быстроходные со средней скоростью поршня выше 10 м/с) по направлению вращения коленчатого вала (правого и [c.238]

Средняя скорость поршня с (табл. 39) у современных малолитражных автомобильных двигателе изменяется от 7 до 20 Mj eK. [c.142]

Вполне достаточная для получения первой вспышки средняя скорость поршня Сд = = 1,0 м[сек достигалась всего за 3,5 сек. По замерам на двигателях различного типа с прямоструйным смесеобразованием и при нормальной температуре окружающей среды колебания средней скорости поршня, соответствующие первой вспышке, находятся в пределах 0,9 —l.f Mj eK. У быстроходных двигателей малых мощностей эта величина может быть несколько выше из-за большего значения потерь тепла в связи с ббльшим отношением поверхности цилиндра к объёму. [c.340]

По количеству оборотов в минуту различают двигатели т и-X о X о д н ы е, со средней скоростью поршня 3—6 м/сек, и быстроходные, со средней скоростью поршня б—12 м1сек, число оборотов этих двигателей меняется в пределах от 100 до 3000 об/мин. [c.265]

Тихоходными двигателями считаются такие, у которых средняя скорость поршня 4 Mj eK. [c.353]

Обычно погружные гидропоршневые агрегаты длительное время работают без изменения режима и следовательно без изменения средней скорости поршневой группы. Средняя скорость поршня двигателя определяется расходом рабочей жидкости, подводимой к гидравлическому двигателю. Регулируемых силовых насосов, пригодных для работы в промысловых условиях, в настоящее время не существует. Объемное регулирование средней скорости поршня двигателя может осуществляться грубо путем подбора силового насоса с соответствующей подачей рабочей жидкости или ступенчатым изменением подачрт установленного силового насоса. Изменение подачи силового насоса выполняется обычно заменой плунжеров одного диаметра на плунжеры другого диаметра или изменением чйсла ходов посредством редуктора. [c.128]

Точное регулирование средней скорости поршня двигателя осуществляется дроссельным способом. Дроссель устанавливается в начале трубопровода, подводящего рабочую жидкость к гидравлическому двигателю, длвая возможность изменять сопротивление проходу рабочей жидкости. Таким образом, регулирование производится на входе жидкости в гидравлический двигатель. Излишек жидкости стравливается и отводится во всасывающую линию силового насоса. При этом, в отличие от объемного регулирования, происходит потеря мощности и уменьшение общего к. п. д. установки. Поэтому при эксплуатации установок необходимо стремиться к тому, чтобы расход стравливаемой жидкости при точном регулировании средней скорости поршня был минимальным. Достигается это соответствующим подбором погружного агрегата и плунжеров или числа ходов силового насоса. Расход стравливаемой жидкости резко сокращается в групповых установках. Здесь от общего напорного трубопровода рабочая жидкость поступает к большой группе скважин и следовательно имеются хорошие возможности для приведения в соответствие суммарного расхода рабочей жидкости погружными агрегатами и суммарной подачи силовых насосов. Стравливание рабочей жидкости производится только один раз для всех скважин — из общего напорного трубопровода. Однако, для того чтобы эффективность групповой установки была максимальной, необходимо умело подобрать скважины, подключаемые к общему напорному трубопроводу, погружное оборудование, предназначенное для работы в этих скважинах, и режимы его работы. Все это должно быть подобрано таким образом, чтобы давление рабочей жидкости, необходимое для погружных агрегатов, работающих во всех скважинах, подключаемых к одному напорному трубопроводу, было примерно одинаковым. Пред- [c.128]

Н.Р. Брилинг предложил идею создания короткоходных конструкций дизелей, позволяющих резко повысить их оборотность без увеличения средней скорости поршня. Для организации процесса сгорания в соответствии с требованиями, предъявляемыми к современным двигателям, была создана неразделенная высокотурбулентная камера сгорания. Требование хорошего распыливания при высокой быстроходности двигателя побудило к отказу от раздельной топливной аппаратуры и переходу к насосам-форсункам. Быстроходный короткоходпый двигатель позволил уменьшить количество тепла, передаваемого в охлаждающую воду, и, тем самым, повысить экономичность двигателя при высокой литровой мощности. [c.258]

На основании данных по ТЦО поршней небольшого размера на заводе Русский дизель была осуществлена ТЦО заготовок для поршней двигателя 6ЧН40/46 из сплаВа АЛЗО. Масса одной заготовки 130 кг. Нагрев производили в печи Ц-105. Термоциклирование вели в режиме 345 510 "С. Во время тер 4оциклирования в печи поддерживали температуру 900 °С. Средняя скорость нагрева при этом составляла 0,2 °С/с. Охлаждение в циклах осуществляли на воздухе со скоростью 0,1 °С/с. Поршень из печи извлекали и загружали обратно с помощью тельфера. В седьмом (последнем) цикле отливку охлаждали в воде. После термоциклирования проводили искусственное старение при температуре 200 С в течение 3,5 ч. Для сравнения аналогичную заготовку обрабатывали в стандартном режиме Т1 (температура старения 200 °С, время старения 10 ч). [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...