Крепь забивная

Крепление смешанное 842, XIX. Крепь забивная 838, XIX. [c.460]

Фиг. 71. Деревянная штольня с забивной крепью

В необходимых случаях для придания большей связи между венцами ик связывают в углах вертикальными брусьями или бревнами, называемыми вандрутами. Вандруты прп сильном давлении на стенки распирают поперечинами и раскосами. В грунтах, не обнаруживающих давления, звенья мояшо класть с нек-рыми промежутками друг от друга, связывая их в углах вандрутами. В слабых грунтах и при наличии давления применяется так называемая забивная крепь . В этом случае разработка шахты ведется под защитой особых [c.72]

Противодавление на плотину с расширенным основанием. Забивная крепь отсутствует. При рассмотрении фильтрации воды под плотиной значительной ширины возникает весьма интересный практический вопрос, связанный с характеристикой противодавления, воздействующего на основание плотины и возникающего вследствие этой фильтрации. Эта задача имеет большую значимость при проектировании плотин и может быть решена непосредственным приложением теории потенциала, вкратце описанной в предыдущих разделах. Так как основной интерес здесь лежит в природе распределения давления на основание плотины при допущении, что оно установлено на пористом массиве без значительного углубления в него, то ширину основания плотины следует рассматривать как конечную величину, а длину плотины следует принять бесконечной. Кроме того, чтобы упростить под- [c.163]

Фиг. 44. Распределение давления в основании плотины без забивной крепи

Это приближение не повлечет за собой серьезных ошибок, за исключением тех случаев, когда ширина плотины велика по сравнению с мощностью песчаника или когда забивная крепь при ее наличии проникает глубже, чем на половину мощности песчаника (см. фиг. 44 и 68). [c.164]

Противодавление на плотину с забивной крепью . Теорема Шварца-Кристоффеля. Задачей, имеющей большое практическое значение, является определение противодавления на плотину в том случае, когда основание плотины покоится на забивной крепи из шпунтовых свай. Однако раньше чем дать вывод точного решения для этого случая, будет полезно осветить более ясно реальную аналитическую значимость преобразований гл. IV, п. 8, которые были приложены в предыдущей главе. [c.165]

Фиг, 45. Отображение плотины без забивной крепи, установленной на пористом ложе, имеющем бесконечную мощность, на плоскости 2- [c.166]

Фиг. 47. Отображение плотины с забивной крепью и шириной й, установленной на пористом ложе бесконечной мощности, на плоскости г.

Тогда задача сводится в принципе к вопросу о плотине без забивной крепи. Перемещая начало координат плоскости С так, чтобы оно легло на полпути между В и Е, и меняя масштаб так, чтобы длина В Е = 2, т. е. прибегая к преобразованию следующего вида [c.168]

Легко заметить, что при (1 = 0 это уравнение приводится к уравнению (1), гл. IV, п. 10, т. е. для плотины без забивной крепи. Тогда вся сила противодавления на плотину будет [c.169]

Раскрытие этих интегралов повлечет за собой применение эллиптических интегралов 3-го порядка и поэтому гораздо проще получить их решение графическим или численным путем. Только в отдельных случаях, где сваи находятся в одном из плечей основания плотины или же в ее центре, сила Р может быть выражена с помощью элементарных функций. Так, если забивная крепь находится у верхнего плеча плотины (у пяты ее), то [c.169]

Забивная крепь в центре основания плотины [c.170]

Забивная крепь у нижнего плеча плотины (у носка плотины) Р = а, е=, [c.170]

Фиг. 50. Распределение давления в основании плотин, имеющих забивную свайную крепь, с глубиной, равной ширине основания плотины x w = (расстояние от пяты плотины) / (ширину основания).

Легче всего представить всю значимость этих выводов из графиков, отображающих уравнения (11) — (18). Так, фиг. 50 и 51 показывают распределение противодавления в основании плотины для различных положений забивной крепи и для отношений ширины плотины к глубине [c.170]

Суммарные силы противодавления и опрокидывающие моменты, выраженные в долях величин, которые они имели бы в случае отсутствия забивной крепи (и при р = 0), приводятся на фиг. 52 и 53, где они построены в зависимости от местоположения свай и для различных значений а. Интересно заметить, что забивная крепь, если только она установлена в центре основания плотины, не влияет на величину общей силы противодавления. Если же крепь установлена под тем плечом плотины, что находится вниз или вверх по течению, это будет соответственно увеличивать или уменьшать силы противодавлений. [c.171]

Фиг. 51. Распределение давления у основания плотин с забивной свайной крепью, имеющей глубину, равную одной четверти ширины основания

Фиг. 52. Изменение общей силы противодавления в зависимости от. местоположения забивной свайной крепи под основанием плотины и выраженное в процентах от величины этой силы при отсутствии свайной крепи. Напор жидкости со стороны нижнего бье-фа равен нулю х/и —(расстояние от пяты плотины) / (ширина плотины) а=г(ши-рина плотины) / (глубину свай).

В этих экспериментах следы линий тока в песке под плотинами создавались вводом раствора азотнокислого серебра через специальные краны с воронками, а фильтрующейся жидкостью служил раствор хромовокислого калия. На фиг. 54, 55 и 56 приведены характерные фотографии таких моделей, без забивной крепи, с одним рядом и с двумя рядами свай. Из проведенных экспериментов фактически не было замечено, чтобы линии тока следовали основанию плотины (фиг. 54), [c.173]

Постоянство нарушений крайних линий тока на модели должно быть отнесено, без сомнения, за счет конечности ширины забивной крепи, конечности глубины песка при забивке свай и отсутствию однородности песка. Как видно, нарушение в линиях тока распространяется только на расстояние, равное приблизительно глубине. крепи. Фактически эксперименты на моделях могут быть приняты как еще одно прямое подтверждение справедливости обобщенного закона Дарси при рассмотрении других видов течения, помимо линейного. [c.175]

Фильтрационный расход под плотинами с удлиненной шириной основания. Отсутствие забивной крепи. Преобразование эллиптической функции В последних двух разделах была приведена теория противодавлений под плотинами при допущении, что залегающий в их основании песчаник имеет мощность бесконечной величины. Как видно из дальнейшего, это допущение приводит в общем к довольно хорошему приближению в отношении распределения давления и общей величины противодавления в плотинах, а также к фильтрационному расходу бесконечной величины за исключением тех случаев, когда мощность пласта песчаника незначительна или забивная крепь близко подходит к подошве проницаемого слоя. Чтобы получить физически [c.175]

Фиг. 58. Плотина, не имеющая забивной свайной крепи и установленная ла проницаемом ложе конечной мощности, в плоскости г.

Фильтрационный расход под плотинами с удлиненной шириной основания при наличии забивной крепи. Если плотина имеет забивную свайную крепь, проникающую на глубину d в проницаемый слой мощностью Л, то фильтрационный расход может быть рассчитан последовательным приложением преобразований двух сопряженных функций, выведенных из теоремы Шварца-Кристоффеля. Так, плоскость 2 (фиг. 64) будет отображаться на верхнюю полуплоскость С при соответствиях [c.181]

X — расстояние забивной крепи, считая от пяты основания плотины. [c.183]

Мы не будем здесь входить в отдельные детали распределения давления в основании плотин с забивной крепью, как это дается в вышеприведенном анализе. Однако можно получить подтверждение точности приближенной теории, которая приводится в гл. IV, п. 11, подсчетом перепада давления через свайную крепь для частного случая, когда последняя установлена в центре основания плотины. Повторяя ход анализа, приведший нас к уравнению (5), гл. IV, п. 12, легко установить, что этот перепад давления др дается выражением [c.184]

То обстоятельство, что отклонения от этой предельной кривой не получают большого значения, пока с//Л >0,5, оправдывает применение более простой теории, развитой в гл. IV, п. И (где /Л = 0), при изучении сил противодавления и опрокидывающих моментов в плотинах без забивной крепи, по крайней мере для более низких значений /Л. [c.184]

Это приближение должно быть в любом случае безопасно с точки зрения практического конструирования плотин без забивной крепи, так как оно приводит к более высоким значениям сил противодавления и моментов, чем они в действительности имеют место. Что же касается численных значений фильтрационного расхода, который соответствует кривым на фиг. 66 и 57, а также параметрам, которые представ- [c.184]

Если в основании плотины отсутствует забивная шпунтовая крепь, аналитическая задача становится эквивалентной случаю горизонтального течения из конечного линейного источника питания в пласт песчаника бесконечных размеров, при замене местами эквипотенциальных линий и линий тока в последней системе, и последующим поворотом горизонтальной плоскости в вертикальную. Давление в основании плотины распределяется по арккосинусу (см. фиг. 44), показывая, таким-образом, большие градиенты со стороны пяты и носка основания плотины в противоположность обычно принимаемому линейному распределению давления. Однако суммарная опрокидывающая сила является той же самой, что при допущении линейного распределения давления, а именно равна среднему алгебраическому значению давления в пяте и носке основания плотины, помноженному на ширину последней. [c.207]

Штольни. Для перехвата водоносных пластов, находящихся на большой глубине, устраивают штольни деревянные (фиг. 70 и 71) или железобетонные, сборной конструкции. Тип по фиг. 71 с забивной крепью (мар-чеваны) применяют в плывунных, песчаных или иных легко обрушающи -. я грунтах, оказывающих большое горное давление. [c.30]

Этот же метод решения можно использовать для более сложной задачи о плотине, установленной на забивной крепи из щпун-товых свай, представленной на фиг. 47. Ие последней ясно, что контур ВСОЕР является линией тока системы. Отсюда, если этот участок контура отображен на отрезке действительной оси вспомогательной плоскости, а участки АВ и FG на остальной части действительной оси, то задача становится внещне равноценной случаю, представленному на фиг. 45, который можно рещить с помощью дальнейшего преобразования урав- [c.166]

Фиг. 53. Изменение общей величины опрокидывающего момента относительно пяты плотины в зависимости от местоположения забивной свайной крепи под основанием плотины, выраженное в процентах к значению момента, при отсутствии свайной крепи. Напор со стороны нижнего бьефа равен нулю, х/ш — (расстояние свай от пяты плотины) / (ширину плотйны) а= (ширина плотины) / (глубину свай).

Что же касается общей силы противодавления, то теория Бляя дает слишком малое значение ее (до 20%), когда свайная крепь находится под плечом плотины, примыкающим к верхнему бьефу, и очень большое значение (на 8%) для местоположения свай у нижнего бьефа. Опрокидывающие моменты, рассчитанные по теории Бляя, являются заниженными (до 30%), когда сваи установлены в пределах 70% ширины основания плотины, считая от верхнего бьефа, и слегка завышенными для местоположения свай, находящихся в пределах 30% ширины основания плотины, считая от нижнего бьефа. Теория Бляя является поэтому с количественной точки зрения только приблизительной. Однако следует напомнить, что лежащее в ее основе допущение о фильтрационном потоке, следующим за основанием плотины и сторонами забивной свайной крепи, является совершенно правильным. К несчастью, существование этого потока упорно отвергается при рассмотрении этого вопроса Тейлором и Эппаль в их прекрасной во всем остальном экспери- [c.172]

Фиг. 57. Теоретическое распределение потен, циала и линии тока под плотиной с забивной свайной крепью, установленной в ее пяте на глубине, равной половине ширины основания плотины (по Уиверу)

Следует дальше заметить, что уравнение (10) можно приложить не только к определению фильтрации под плотинами без забивной крепи, но оно дает также хорошее приближение при установлении фильтрации вокруг стыка плотины с берегом, если только сама плотина не связана намертво с водонепроницаемой горной породой. Для той части плотины, что находится выше уровня нижнего бьефа, перепад давления, принятый в уравнении (10), может быть приближен к действительному за счет усереднения действующего напора между уровнями верхнего и нижнего бьефов. Боковая фильтрация под уровнем нижнего бьефа будет соответствовать суммарному действующему напору или разности уровней с обеих сторон плотины. [c.181]

Видно, что расход достигает своего максимума при симметричном положении свай. Общая величина колебания невелика. Чтобы увидеть, как изменяется QjЛФ с изменением относительной ширины w h и глубины забивной крепи //Л, достаточно допустить, что сваи установлены в середине основания плотины. [c.183]

В свете большой значимости величины дебита или фильтрации и того обстоятельства, что значения QjАФ 0,1 сохраняются, согласно фиг. 67, для глубины свайной крепи, достигающей 99% от мощности проницаемого слоя, становится ясным, что реальная безопасность от высоких скоростей при фильтрации и размыве может быть получена в плотинах, непосредственно не установленных на водонепроницаемом основании, закреплением намертво свай в непроницаемом спое. Если только забивная крепь не установлена таким путем, то она очень мало уменьшит величину фильтрации, за исключением тех случаев, когда ширина плотины мала по сравнению с мощностью проницаемого слоя [c.185]

С другой стороны, суммарный опрокидывающий момент всегда превышает величину, подсчитанную исходя из линейного закона распределения давления, и достигает завышения на 11% для давлений, имеющих нулевое значение в носке основания плотины. В том случае, если под основанием плотины имеется один ряд забивной шпунтовой крепи, задача может быть решена аналитическим путем, переведя геометрию системы в вид, тождественный плотине без забивной крепи. Это преобразование производится на основе теоремы Шварца Кристоффеля, которая дает формулу для отображения внешности любого многоуголь- [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...