Скорость критическая измельчения

Скорость критическая измельчения 26 [c.492]

Решение. Скорость транспортирования измельченного угля должна быть больше или равна критической скорости. [c.210]

В количестве 0,3 % увеличивает механическую прочность за счет измельчения зерна. Улучшает шлифуемость. Понижает критическую скорость охлаждения. Содержание 10—25 % Т1 придает высокую хрупкость. [c.100]

Для получения мелкозернистой структуры проводят полный отжиг. Отжигу подвергают изделия (чаще всего из конструкционной стали), перегретые при обработке давлением или при термической обработке, а также с полосчатой структурой (поковки, прокат, фасонное литье). При измельчении зерна снижается твердость стали, повышаются ее вязкость и пластичность, снимаются внутренние напряжения, улучшается обрабатываемость резанием. Изделия из такой стали реже выходят из строя при эксплуатации. Мелкое зерно образуется при перекристаллизации стали, т. е. при получении аустенита мелкозернистой структуры в процессе нагрева стали. Скорость нагрева в среднем составляет 100 °С/ч, продолжительность выдержки — от 0,5 до 1 ч на 1 т нагреваемого металла. Из предыдущего известно, что в стали, нагретой выше критической температуры мелкозернистый аустенит получается даже в том случае, если исходная структура крупнозернистая. [c.188]

Наиболее распространенным является механическое смешивание компонентов в шаровых мельницах, идентичных применяемым при размоле, и смесителях различных типов. При смешивании в шаровой вращающейся мельнице качество смеси определяется скоростью вращения барабана, соотношением массы размольных тел и шихты, размерами размольных тел и степенью заполнения ими барабана. Лучшие результаты достигаются при скорости вращения, составляющей 20—40 % от критической, соотношении шихты и шаров по массе 1 1 и диаметре шаров 10—15 мм. При этом смешивание сопровождается одновременным измельчением компонентов. [c.43]

Полный отжиг. Его применяют главным образом после горячей обработки деталей (ковки и штамповки), а также для обработки отливок из углеродистых и легированных сталей. Основной целью полного отжига кованых и литых деталей является измельчение зерна — придание металлу необходимой твердости для улучшения его обработки резанием и устранения внутренних напряжений. Это достигается нагревом, не превышающим 20—40° С верхней критической точки Лсз, и медленным охлаждением. Температуру нагрева деталей, изготовленных из углеродистых сталей, определяют по стальной части диаграммы состояния (рис. 16), а для легированных сталей — по положению их критической точки Лсз, имеющейся в справочных таблицах. Время выдержки при температуре отжига обычно складывается из времени, необходимого для полного прогрева всей массы детали, и времени, необходимого для окончания структурных превращений. После нагрева и соответствующей выдержки сталь медленно охлаждают вместе с печью. Углеродистые стали охлаждают со скоростью 50—100° С в час до температуры 580—600° С. Низколегированные стали охлаждают в печи со скоростью 30—60° С в час до 500—600° С (в зависимости от химического состава стали). Высоколегированные стали целесообразнее подвергать изотермическому отжигу, так как обычным отжигом не всегда удается получить нужное снижение твердости. Полный отжиг сопровождается перекристаллизацией и законченным превращением аустенита в ферри-то-цементитную смесь. [c.24]

Совершенно очевидно, что чем большая скорость воздушного потока Ьд и чем меньшая концентрация смеси р., тем надежнее можно осуществить перемещение флюса. Однако при этом необходимо учитывать следующее 1) с увеличением скорости воздуха значительно (пропорционально квадрату скорости) возрастают потери энергии на трение в трубопроводе [32], [38], [65], [72] кроме того, при больших значениях о наблюдаются чрезмерное измельчение 4>люса и повышенный износ аппаратуры 2) с уменьшением концентрации смеси увеличивается расход воздуха, проходящего по трубам, вследствие чего для перемещения заданной порции флюса бесполезно затрачивается больше энергии. Поэтому выгоднее уменьшать скорость воздуха и увеличивать концентрацию смеси (1 или плотность загрузки т. В то же время значения не могут быть приняты меньше, а (х больше определенной критической величины. Скорость воздушного потока являясь функцией скорости витания всегда должна быть больше ее, иначе частицы флюса не будут унесены потоком. При правильном [c.63]

Для того чтобы шары отделялись от внутренней поверхности мельницы и производили работу измельчения, окружная скорость мельницы должна быть меньше критической. В то же время эта скорость должна быть такой, чтобы шары внешнего слоя производили наибольшую работу дробления (по сухому способу) и истирания (по мокрому способу). В первом случае истирание производится лишь теми шарами, которые находятся вблизи от центра мельницы. [c.64]

Для того чтобы повысить эффективность измельчения, на практике обычно берут скорость, равную 75— 80% от критической. [c.21]

Неполная закалка или образование феррито-цементитной смеси различной степени измельчения при скорости охлаждения ниже критической скорости закалки. [c.272]

При меньших скоростях шлифовального круга и подачах явления вторичной закалки не наблюдаются, но возникают эффекты вторичного отпуска и сопутствующие явления пластической деформации. Вероятно, процесс тонкого шлифования сопровождается локальным нагревом повер.хностных слоев до температур, более низких, чем критические, и интенсивным охлаждением поверхности за счет холодной эмульсии. Однако и здесь на поверхности деталей имеются белые слои, правда, менее глубокие, чем при более жестких режимах обработки. Это, вероятно, результат пластических деформаций при шлифовании, приводящий как к измельчению структуры, так и к искажению решетки б поверхностных слоях металла. [c.497]

Никелевые стали свариваются легче хромистых. Никель снижает критическую скорость охлаждения и усиливает закаливаемость. Чистые никелевые стали при нагреве склонны к росту зерен и снижению пластичности. Стали с 3,5% Ni закаливаются на воздухе, а при 8% становятся мартенситными. При сварке никелевых сталей уменьшают начальные скорости оплавления, увеличивают давление и длительность осадки под током. После сварки обычно требуется высокий отпуск. Медленное охлаждение может сопровождаться отпускной хрупкостью. Никелевые стали целесообразно сваривать после нормализации, приводящей к измельчению зерна и растворению карбидов. [c.43]

Для повышения эффективности измельчения на практике обычно берут скорость вращения барабана мельницы, равную 75—80% от критической. [c.24]

Приготовление смесей. Смешивание порошков — оД-На из важных операций при изготовлении спеченных изделий. Для развески компонентов, отличающихся химическим и фракционным составом, используют торговые или технические весы. Приготовление шихты заданного состава проводят в специальных смесительных устройствах. Очень важно обеспечить однородность смеси, так как от этого во многом зависят конечные свойства изделий. Шихта считается однородной в том случае, если произвольно взятая проба имеет химический состав, отвечающий заданному. Однородность шихты зависит от многих факторов метода и продолжительности смешения, гранулометрического состава и плотности порошков. Наиболее распространено механическое смешивание компонентов в шаровых мельницах, идентичных применяемым при размоле, и смесителях. При смешивании в шаровой вращающейся мельнице качество смеси определяется скоростью вращения барабана, соотношением массы размольных тел и шихты, диаметром размольных тел и степенью заполнения барабана. Лучшие результаты достигают при скорости вращения, составляющей 20—40% от критической, соотношении шихты и шаров по массе 1 1 и диаметре шаров 10—15 мм. При этом смешивание сопровождается одновременным измельчением компонентов. [c.211]

Пневмотранспортированием называется перемещение потоком воздуха измельченных твердых материалов. Смесь твердых частиц с воздухом называется аэросмесью. Расчетная скорость воздуха в системах пневмотранспорта для надежного перемещения материалов должна быть больше критической скорости. Критическую скорость определяют по формуле [c.207]

Отжиг полный (доэв-тектоидной стали) A s На 30 — 50° С выше критической точки (фиг. 2). Время выдержки 0,5—1 н на 1 т садки Медленное, до 400 — 500° С, чтобы обеспечить перекристаллизацию при небольшом переохлажде НИИ аустенита (фиг. 1). Рекомендуемая скорость охлаждения а) углеродистые стали 150—200 град1ч б) низколегированные стали 75 — 100 град ч высоколегированные 30—50 граЫч и ниже Феррит 4-перлит Для доэвтектоидных сталей с целью снижения твердости, улучшения обрабатываемости резанием, повышения пластичности и вязкости. снятия внутренних напряжений. устранения или уменьшения структурной неоднородности, измельчения зерна, подготовки к последующей термообработке [c.112]

В зависимости от исходной структуры и режимов упрочнения толщина этой зоны может доходить при обработке деталей вращения до 0,3 мм. Впервые светлая полоска была обнаружена В. П. Кравз-Тарновским при испытании стальных образцов на удар. Н. Н. Давиденков [17] и И. Н. Мнролюбов объясняют эффект Кравз-Тарновского тем, что в результате местной деформации по одной плоскости сдвига происходит разрушение и измельчение вещества. При очень быстром скольжении благодаря сильному трению сначала образуется большое количество теплоты, которое затем с чрезвычайно высокой скоростью отдается основной массе образца. Поэтому в местах локализации деформации, где температура, вероятно, выходит за критическую точку, происходит сначала аустенитное превращение, а затем интенсивная закалка. Вещество прослойки находится в состоянии мартенсита, который не имеет характерной игольчатой структуры, так как оно образовалось в особых и еще малоизучен- [c.21]

Состав стали влияет и на критическую (по терминологии [120]) скорость нагрева, при которой восстановление зерна сменяется его измельчением. Это четко было показано еще в работе [ 120]. Авторы этого исследования установили, что с увеличением содержания углерода и уменьщенибм легированности стали нижняя критическая скорость нагрева уменьшается. Так, в стали 08ХГС з но восстанавливается при нагреве со скоростью 8, а в стали 90ХГС — 1 С/мин при скорости 8°С/ /мин зерно измельчается. К аналогичным вьшодам пришли и авторы работы [ 139], изучавшие а - 7-превращение в закаленных железоникелевых сплавах (22 - 32 % Ni) методами световой и трансмиссионной электронной микроскопии. В этих опытах скорость нагрева менялась от 3 до 28000°С/с. Исследования показали, что для малоуглеродистых сплавов (0,004 % С) а 7-превращение при любых скоростях происходит ориентированно. Для сплавов же с содержанием углерода [c.110]

В связи с этим при нитроцементации возможно обеспечить дополнительное измельчение зерна в результате барьерного воздействия мелких включений карбо-иитридов, образующихся в периферийной зоне нитроцементованного слоя,Уменьшение размера зерна аустенита приводит к значительному повышению прочности иитроцементованной стали (рис. 37). Необходимо учитывать, что измельчени зерна приводит к повышению критической скорости закалки, поэтому следует обеспечить рациональное легирование таких сталей со сверхмелким зерном для повышения их прокаливаемости особую актуальность приобретает создание необходимой интенсивности охлаждения при закалке. [c.320]

При полном отжиге образуется зерно аустенита, размер которого зависит от температуры и продолжительности нагрева. Наименьший размер зерна можно создать при температуре, немн го большей температуры Аз. Поэтому температура полного отжига составляет Лз+(30—50)°С. При полном отжиге в зависимости от состава образуется феррито-перлитная, чисто перлитная или перли-то-цементитная структура. В соответствии с этим в зависимости от размеров детали скорость охлаждения необходимо выбирать на основании диаграмм непрерывных превращений. Время охлаждения от температуры аустенитизации до 500° С должно быть больше, чем критическое время tn. Так как при этом протекает также процесс перекристаллизации и вследствие этого измельчение зерна, то отжиг успешно применяют для термической обработки высоколегированных инструментальных сталей с высоким содержанием углерода даже тогда, когда очень медленное охлаждение требует продолжительного времени. [c.139]

Повын1ение механических свойств достигается также в результате того, что дшогие легирующие элементы способствуют измельчению зерна и упрочняют феррит. Механические свойства легированных сталей мало отличаются от механических свойств углеродистой стали в малых сечениях. Механические свойства легированных сталей в крупных сечениях выше механических свойств углеродистых сталей. Легирующие элементы особенно сильно повышают при этом предел текучести 0о,2, относительное сужение я ) и ударную вязкость йн. Это объясняется тем, что легированные стали обладают меньшей критической скоростью закалки, а следовательно, большей прокаливаемостью и закаливаемостью. По этой же причине замена углеродистой стали легированной позволяет проводить закалку в менее резких охладителях, что уменьшает деформацию изделий и опасность образования трещин. Легированные стали применяют поэтому и для изделий небольшого сечения, имеющих сложную форму. [c.272]

Отжиг полный (доэвтектоид-ной стали) На 30--50 С выше критической точки Асз (фиг. 18) Время выдержки 0,5—1 час на 1 тонну садки Отжиг стали Медленное, до 400—о00° С, чтобы обеспечить перекристаллизацию при небольшом переохлаждении аустенита (фиг. 8). Рекомендуемая скорость охлаждения а) углеродистые стали 150—200 град/час б) низколегированные стали 75— 100 град/час в) высоколегированные 30—50 град/час и ниже Феррит 4- перлит Применяется для доэвтектоидных сталей с целью снижения твердости,, улучшения обрабатываемости, повышения пластичности и вязкости, снятия внутренних напряжений, устранения или уменьшения структурной неоднородности, измельчения зерна, подготовки стали к последующей термообработке [c.216]

Легирование хромоникелввой стали молибденом, вольфрамом, 1ванадием приводит к снижению иди к полному устранению склонности к отпускной хрупкости, измельчению зерна и дальнейшему уменьшению критической скорости охлаждения. Все это [c.1137]

Измельчение субзерен — фрагментов и расположенных внутри них блоков сопровождается существенным увеличением углов разориентировки и нарушением когерентности решетки у поверхностей раздела. Одновременно с увеличением степени деформации аустенита интенсифицируется блокировка примесными атомами и вакансиями всех этих поверхностей раздела, а также скоплений дислокаций внутри блоков. В подобных условиях даже границы блоков не только не должны являться дополнительными местами образования мартенситных кристаллов, но и могут служить препятствиями при росте зародышей (возникающих внутри блоков) по крайней мере на стадии достижения ими критических размеров. Что же касается отдельных дислокаций и их скоплений внутри блоков, то их роль в качестве готовых зародышевых центров мартенситных кристаллов определяется степенью развития процесса термической стабилизации аустенита. Повышение температуры деформации (до известного предела, определяемого устойчивостью облаков Коттрелла) и снижение последующей скорости охлаждения способствуют блокированию дислокаций за счет диффузии примесных атомов и уменьшают вероятность образования мартенситных кристаллов в этих местах. Для зарождения кристаллов становятся необходимыми сдвиги в других свободных от закрепленных дислокаций участках объемов блоков. [c.167]

Никелевые стали свариваются легче хромистых. Никель снижает критическую скорость охлаждения и усиливает закаливаемость. Никель, мало окисляясь и имея умеренную электропроводность, может свариваться как оплавлением, так и сопротивлением. Рост зерен при нагреве требует ограничения пребывания при высоких температурах и большой пластической деформации. В никелевых сплавах трудности связаны с наличием хрома и алюминия, дающих тугоплавкие окисные пленки. Полезен предварительный подогрев, большие конечные Уопл и Уоо- Давление осадки вследствие высокой жаропрочности и больших Уде достигают 40—50 кгс/мм . Подогрев снижает требуемые давления. Стали с 3,5% N1 закаливаются на воздухе, а при 8% становятся мартенситными. При сварке никелевых сталей уменьшают начальные скорости оплавления, увеличивают давление, длительность осадки под током. После сварки обычно требуется высокий отпуск. Медленное охлаждение может сопровождаться отпускной хрупкостью. Никелевые стали целесообразно сваривать после нормализации, приводящей к измельчению зерна и растворению карбидов. [c.72]

По американскому методу абразивность оценивается по изнашиванию стальной лопатки кусками руды. В барабане (размером 305Х XI15 мм) независимо от него вращается в ту же сторону ротор (диаметром 115 мм) со вставленной радиально прямоугольной лопаткой (размером 75X25x6 мм), изготовленной из хромоникельмолибденовой стали, закаленной до твердости 500 НВ. Частота вращения барабана 70 мин (90 % критической скорости), ротора 632 мин . В барабан помещается проба (класс —20+12 мм) испытуемой руды массой 400 г. Барабан закрывается крышкой, и установка включается на 15 мин. Перерабатывается всего четыре порции руды, таким образом лопатка ротора подвергается изнашиванию в течение 60 мин. Продукт измельчения всех четырех проб [c.85]

Проба исследуемого материала крупностью 6—0 мм объемом 1000 см измельчается в мельнице периодического действия 305х Х305 мм с гладкой футеровкой, работающей с частотой вращения барабана 70 мин (90,2 % от критической) и с загрузкой из 285 шт. шаров с общей массой 20,1 кг. Измельчение ведется при имитации замкнутого цикла с грохотом, оснащаемого ситами с размером ячеек от 0,59 мм и ниже и при циркулирующей нагрузке 350 % (выход промпродукта 1/3,5 = 0,286). Продолжительность измельчения оценивается количеством оборотов барабана мельницы, скорость измельчения — по количеству вновь образованного продукта крупностью меньше размера ячейки сита на один оборот барабана. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...