Диапазон работы решетки

Диапазон работы решетки Стекло ЛК-5 [c.256]

По широте диапазона длин волн решетки превосходят призмы. Практически диапазон работы призм из-за свойств материалов, пригодных для их изготовления, лежит в пределах 0,12—50 мкм, диапазон работы решеток —от рентгеновской области спектра до нескольких мм. [c.386]

Характеристики турбинной ступени. Приводятся результаты опытов с турбинной ступенью, спроектированной для работы в потоке рабочего тела с переменными начальными параметрами в широком диапазоне изменения скорости вращения рабочего колеса [3]. Выбор профилей направляющего аппарата и рабочего колеса производился па основании анализа экспериментальных данных по решеткам профилей различного типа, ис- [c.230]

Топки во всем исследованном диапазоне нагрузок работали устойчиво. Бесперебойное удаление шлака цепной решеткой при нагрузке, близкой к номинальной, может быть осуществлено только при подаче под решетку не более 50% от всего воздуха, необходимого для горения. Как показали опыты на тощем угле, при коэффициенте [c.263]

С целью обеспечения пуска котла 9 т/ч и регулирования его нагрузки воздушный короб газораспределительной решетки разделен на три секции с самостоятельными воздухоподводящими трубами. Первая зона обеспечивает воздухом 64% площади решетки, в этой зоне нет погруженных в слой труб. Эта часть слоя находится постоянно в работе и является первой пусковой секцией. Две другие секции занимают оставшиеся 36% площади решетки и в них расположены поверхности нагрева. В процессе работы котла одну или обе эти секции можно отключить и таким образом регулировать нагрузку котла в диапазоне от 100 до 22%. [c.317]

Влияние числа Re на коэффициент профильных потерь. Одним из преимуществ расчетного метода определения профильных потерь (п. 2) является то, что он позволяет определить коэффициент потерь в решетке с одинаковой степенью точности во всем практически интересном диапазоне изменений числа Re. При этом расчет может быть столь же легко выполнен для таких больших чисел Re, которые соответствуют работе лопаток первых ступеней турбины высокого давления. Как известно, исследование решеток методом воздушной продувки в широком диапазоне изменения числа Re сопряжено с большими трудностями. [c.90]

На самом деле такая зависимость не является справедливой для слоевых топок в тех диапазонах тепловых нагрузок, в которых они работают. Потери с уносом мало изменяются с повышением теплонапряжения решетки. [c.236]

Решетки профилей авиационных компрессоров работают в широком диапазоне значений чисел М и Re. Многочисленные экспериментальные и теоретические исследования позволили установить следующие особенности влияния чисел М и Re на работу и характеристики компрессорных решеток, составленных из профилей, применяемых в дозвуковых компрессорах. [c.87]

Отражательные дифракционные решетки широко используются для получения спектров и спектральных изображений в рентгеновском диапазоне и являются основным средством исследования в таких областях науки, как физика твердого тела, физика горячей плазмы, космическая астрофизика и др. Известно, что в более длинноволновых диапазонах спектра (инфракрасном, видимом и ближнем ультрафиолетовом) высокого качества спектров можно достигнуть с помощью обычной сферической решетки, работающей вблизи нормального падения. В рентгеновской области спектра достаточно высокие дисперсия и эффективность отражения могут быть получены только при скользящем падении однако в этом случае обычная сферическая решетка с регулярными штрихами работает с большими аберрациями, которые ограничивают максимальное разрешение и светосилу прибора. [c.249]

Дальнейшее снижение аберраций возможно при переходе от прямолинейных штрихов к искривленным. Оптимальная форма штрихов, очевидно, должна соответствовать интерференционной картине от двух источников, располагающихся в стигматических точках ХдЯ т = 0. Центральный штрих такой картины — прямой, остальные — гиперболы противоположного знака. Изготовление такой решетки для рентгеновской области спектра очень сложно, так как при голографировании с использованием лазеров видимого или ближнего УФ-диапазона ( 300 нм) решетка должна работать в высоких порядках спектра, т. е. быть эшелеттом о высоким качеством штрихов. Более простое решение состоит в замене гиперболических штрихов на концентрические окружности, центр симметрии которых лежит в плоскости решетки на прямой, соединяющей точки фокуса я т — 0 (рис. 7.12, а). Такую решетку уже технически возможно нарезать на существующих станках. [c.277]

Прошло более десяти лет со дня выхода первой в мировой литературе монографии [25], посвященной электромагнитной теории дифракции волн на решетках. Позже появился еще ряд монографий, посвященных дифракционным свойствам решеток и методам их анализа [6, 50—52, 54, 114]. При этом часть этих исследований была в основном ориентирована на решетки оптического диапазона 150, 52], а другая — на периодические структуры, обладающие свойствами, перспективными к использованию в радиодиапазоне электромагнитных колебаний [6, 50, 51, 54, 114]. В настоящей работе особое внимание уделено развитию результатов, изложенных в [25, 63], и новых свойств, обнаруженных позднее, которые оказались перспективными к применению в радиофизических исследованиях МИЛЛИ- и субмиллиметрового диапазонов, при построении соответствующей метрологической и элементной базы и в дальнейшем — при создании радиотехники милли- и субмиллиметрового диапазонов. Данная книга является как бы единым целым с монографиями [25, 63], вместе они содержат уникальные по полноте и детальности аналитические, графические и численные данные по амплитудно-частотным, поляризационным и другим зависимостям, характеризующим рассеяние волн на дифракционных решетках самых различных профилей и типов. В сумме с работами [25, 63] она позволит завершить определенный этап (изучение физики резонансного стационарного рассеяния волн) в построении общей электродинамической теории решеток. Дальнейшие перспективы исследований в этой области авторы видят в создании спектральной теории решеток, изучении процессов нестационарного рассеяния, более последовательном подходе крещению практически важных задач синтеза, оптимизации и диагностики, нелинейных задач, в расширении возможностей анализа электродинамических характеристик структур с неидеальными и анизотропными включениями [195, 196] и т. п. [c.11]

В ряде работ [25, 53, 57, 64, 65, 240] дифракционные свойства таких решеток изучались в предположении, что плоскости лент перпендикулярны плоскости решетки. Оказалось, что такая структура обладает рядом интересных свойств и резонансных эффектов. Несимметричные структуры рассмотрены в [25, 68, 241—243]. Широкий диапазон изменения [c.71]

В случае -поляризации диэлектрическое заполнение решетки не приводит к качественному изменению основных дифракционных зависимостей. С ростом б2 за счет естественного укорочения длины волны внутри щелей решетки дифракционные зависимости смещаются в сторону меньших значений я. При этом несколько ухудшается согласование решетки со свободным пространством. Зависимость коэффициентов прохождения по отдельным поляризациям от и, h, 63 по сравнению с пустой решеткой приводит с увеличеним 63 к уменьшению области параметров и, б, при которых совпадают режимы полного прохождения ортогональных компонент падающего поля. Заметим, что наличие диэлектрика позволяет уменьшить нижнюю границу рабочего диапазона работы поляризатора в У вз раз, т. е. 0,5 (Бг)" < и < 1 при ф = 0. [c.209]

Спектральный диапазон. Диапазон работы спектрального прибора определяется материалом его призм и объективов или об-л.астью работы дифракционной решетки. Например, стекло позволяет работать в области 360—2500 нм, а плавленый кварц — в области 170—3600 нм. Дифракционные решетки охватывают больший диапазон и работают от вакуумной УФ-области ( 100 нм) до далекой ИК-области ( 1 мм). [c.123]

Из общей теории интерференции вытекает, что свободный спектральный интервал А%, который может иметь место в интерференционных устройствах, определяется величиной АЛ = = К1т, где т — порядок интерференции X — средняя длина волны для заданного диапазона АХ. Это соотношение справедливо и для дифракционной решетки. Обычно решетки работают в малых порядках спектра т, где свободный спектральный интервал АЯ большой. В противном случае различные длины волн, принадлежащие разным порядкам, будут соответствовать одним и тем же углам дифракции [см. формулу (7.1.17)], т. е. произойдет переложение спектральных участков. На рис. 7.1.12 для наглядности показан простой случай для видимого диапазона длин волн 400 нм (ф) —800 нм (кр) при работе решетки в первом, втором, третьем и четвертом порядках. Если 115 = = 0, из (7.1.17) получим dsinф = mЯ. Легко определить положение крайних длин волн для различных углов дифракции, т. е. для различных порядков спектра. [c.437]

Высокая степень автоматизации технологических операций микроэлектроники позволяет говорить об автоматизированном проектировании дифрак пион ного микрорельефа оптических элементов. Такое проектирование включает в себя не только выбор специальных методов, учитываюпщх технологические ограничения, но и возможность итерационной оптимизащж важнейших параметров ДОЭ на основе анализа результатов контроля качества получаемого микрорельефа и эффективности работы ДОЭ в оптической схеме. При этом выбор размера, формы, используемого материала, пространственного разрешения проектируемого микрорельефа (и соответственно выбор технологий) определяется как задачами, стояпщми перед ДОЭ, так и оптическим диапазоном работы ДОЭ. Например, возможные границы пространственного разрешения дифракционной решетки могут лежать в пределах от 0,25 мм в ИК и субмиллиметровом диапазонах и до 1200 мм в УФ. [c.240]

В некотором диапазоне коэффициента количества движения вдуваемого воздуха и угла вдува были исследованы два различных мех анических закрылка (с длиной, составляющей 10 и 20% от длины хорды профиля). Результаты экспериментального исследования показали, что при заданной величине коэффициента количества движения выпускаемого воздуха диапазон углов установки закрылка, при которых обеспечивается бессрывной режим работы решетки, в случае коротких закрылков получается заметно меньше. Тем не менее, даже использование коротких закрылков дает положительные результаты. [c.267]

Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно- и поликрг.с-таллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры скол, расслоение, чашечную. При Т = —196 °С разрушение происходит по механизму микро-скола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10—20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие расслоения и ямки. В температурном интервале от —160 до О °С фрактура становится смешанной присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки (рис. 2.4,в) с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. При Г >—100 °С фасеток скола в изломе нет, в температурном диапазоне от —100 до —50 °С количество расслоений максимально (средняя их плотность по- [c.53]

Рассмотрим некоторые лeд tвия разработанной модели и их физическую интерпретацию применительно к распространению усталостных трещин в сталях средней и высокой прочности. Для этого кратко остановимся на результатах структурного изучения процесса разрушения при росте усталостных трещин. Фрактографические исследования показывают, что поверхность разрушения при развитии усталостных трещин в указанных сталях представлена в основном следующими фрактурами чисто усталостной, для которой характерно наличие вторичных микротрещин [146] (в данной работе эта фрактура названа чешуйчатой), а также фрактурами хрупкого типа (микро- и квазискол) [57, 113, 283]. Бороздчатый рельеф, свойственный усталостным изломам большинства металлов с ГЦК решеткой, как правило, отсутствует либо наблюдается в ограниченном диапазоне условий нагружения, как и участки с меж-зеренным и чашечным строением [57, 113, 372, 389]. Доля различных фрактур в изломе существенно зависит от условий испытания. Для сталей средней и высокой прочности можно отметить следующие общие закономерности изменения усталостного рельефа с ростом размаха коэффициента интенсивности напряжений доля микроскола с увеличением АЯ уменьшается при переходе от первого ко второму участку кинетической диаграммы усталостного разрушения иногда появляются области межзеренного разрушения на втором участке доминирует усталостная фрактура с микротрещинами на третьем участке кинетической диаграммы усталостного разрушения в ряде случаев наблюдаются бороздчатый рельеф и области с ямочным строением. [c.221]

При измерении распределения давлений по высоте и линейном экстраполировании его к давлению в надслоевом пространстве рассчитывалась высота Н расширенного псевдоожиженного слоя. Степень расширения (Д/Н ) слоя увеличивалась примерно от 1,2 при W = 1 м/с до 1,5 при W = 3 м/с в обоих случаях. Здесь же приведены данные, полученные в экспериментальной топке площадью 1x2 м мощностью 4 МВт, в которой нижний ряд шестирядного пучка из труб диаметром 48 мм (по 8 труб в ряду с горизонтальным шагом 173 и вертикальным - 65 или 155 мм) размещался на высоте 465 мм от решетки. В топке сжигался польский уголь мельче 6 мм, средний диаметр частиц в слое был равен 0,92 мм. В этом случае степень расширения также увеличивалась от 1,2 до 1,5 в диапазоне скоростей 1-3 м/с, если высота неожиженного слоя равнялась 585 мм. При увеличении степень расширения уменьшалась, так что при = 880 мм составляла 1,14-1,36 в том же диапазоне скоростей. Интересно отметить, что когда в работе находилась лишь одна секция топки (1x1 м), то степень расширения была ниже (максимум 1,ЗприД = 565 мм) - по-видимому, часть материала из работающей секции забрасывалась в отк.чюченную. [c.125]

В работе [14] был выполнен теоретический расчет теплоотдачи при турбулентном течении жидкого металла в пучках с относительными шагами s/d, равными 1,1 1,2 1,5. Рассматривалось расположение стержней по правильной треугольной решетке. На поверхности стержней принималось условие ст = = onst. Расчет проведен для чисел Рг 0,007 и 0,03 в диапазоне чисел Re= 10 —Ю . [c.177]

Представляющие существенный интерес экспериментальные данные о перемешивании газа в лабораторных установках с псевдоожи-женным слоем можно найти в цикле работ Л. 599—602, 646—648], но в их трактовке, и применяемой терминологии не со всем можно согласиться. Так, в (Л. 648] содержатся противоречивые утверждения, что в условиях опытов вызванное пузырями изменение распределения времен пребывания газа в псевдоожиженном слое было пренебрежимо мало по сравнению с влиянием радиальной нера)Вномер-ности скоростей течения газа и что истинное обратное перемешивание газа отсутствовало. Авторы [Л. 648] провели опыты с псевдоожижен-ными осушенным воздухом свободными и заторможенными сетками слоями узких фракций стеклянных шариков средним диаметром 100, 250 и 500 мкм в колонке диаметром 135 мм на пористой решетке в узком диапазоне скоростей фильтрации. Четырехкратное изменение скорости осуществлялось при работе с частицами 110 мкм и только полуторакратное с частицами 500 мкм. Насколько можно судить по более поздней и более детальной работе Л. 646], в расчеты при обработке опытных данных было заложено довольно искусственное представление о конвективном продольном газообмене между двумя фазами (имея в виду пузыри и ограничивающую их сверху и снизу плотную фазу ), зависящем от разности скорости течения газа внутри пузыря и скорости подъема последнего. [c.33]

Следует отметить, что установка пылеконцентратора оказалась полезной и при сжигании подсушенных лигнитов. Из [Л. 22] следует, что при ухудшении качества подсушенного топлива с QPh = = 8050—6300 кДж/кг (1920—1500 ккал/кг) устойчивая работа топочного устройства котлоагрегата П-38-4 без подсветки мазутом ограничивается диапазоном нагрузок (0,8—1)Dhom. Установка на котлоагрегате Л 5 жалюзийных пылеконцентраторов с превращением горелок верхнего ряда в сбросные, а нижнего ряда в основные (см. рис. 1-8,в) позволила поддерживать устойчивую работу котлоагрегата в пределах (0,64—0,68)Z) ном- При ЭТОМ изменение угла наклона жалюзийной решетки а от 0 , что соответствует отключенному пыле-концентратору, до 30° уменьшает потерю тепла с механическим недожогом от 3,62 до 2,96%. [c.188]

На рис. 7.7 показапо влияние режима работы турбирш и размера капель на угол выхода их из рабочей решетки. Следует отметить, что в плоскости измерений (зонд не позволил фиксировать влагу, которая движется в радиальном направлении) во всем диапазоне его установки, от О до 180°, была зафиксирована крупнодисперсная влага. Однако наиболее крупные капли движутся в направленни, близком к тангенциальному (А = 0,7 1,0), и имеют наибольшее рассогласование с паровой фазой по углу выхода. [c.274]

Следут отметить, что указанные выше рекомендации относятся к созданию режима спокойного кипения , т. е. при работе аппарата на скоростях, близких к начальной скорости псевдоожижен ия. При работе на больших скоростях, т. е. в диапазоне скоростей Wtiживого сечения решетки на аэродияэ мику псевдоожиженного слоя незначительно. Следовательно, в этом случае экономически (выгоднее работать на решетках с большим живым сечением. Опыт показывает, что при работе аппарата при скоростях Won хо- [c.330]

Это позволяет использовать решетку, оптимальную для определенного сочетания параметров, в некоторой области, где эти параметры варьируются. Весьма небольшое увеличение потерь компенсируется технологическими преимуществами. Каждая из таких оптимальных решеток может применяться в определенном диапазоне вариации параметров, за пределами которого потери начинают существенно возрастать. Поэтому необходимо создать серию оптимальных решеток, которая перекрывает практически необходимый диапазон вариаций параметроз (см. например [7]). Для каждой из решеток проведены экспериментальные исследования и указан возможный диапазон изменения числа М, углов входа и выхода (З2 потока, относительного шага и угла установки. Это дает возможность подобрать решетку на заданные условия работы. [c.239]

В работе [4] для соединения из8Ь4 приведен диапазон значений параметра решетки, что указывает на наличие у него определенной области гомогенности. [c.246]

При деформировании сплавов, применяемых для изготовления тензо-резисторов, кроме геометрических размеров, изменяется их удельное сопротивление. Это объясняется несовершенствами кристаллической решетки (вакансии, внедрения атомов в мешдууздия решетки, дислокации и неупорядоченное расположение атомов). В работе [3] показано, что в упругой области изменение удельного сопротивления линейно связано с деформацией Ар/р В этой же работе показано, что коэффициент тензо-чувствительности удельного сопротивления у] не зависит от температуры и существенно зависит от наклепа, образующегося в результате механической обработки. Независимость от температуры сохраняется лишь в диапазоне температур, при которых отсутствуют структурные превращения. [c.45]

Необходимыми элементами высокотемпературной длительной тензометрии являются тензодатчики, обеспечивающие измерения в диапазоне температур, реализуемых на внутренней поверхности при работе турбины термопары для измерения температуры внутренней поверхности, в том числе в точках измерений соединительные линии устройства для защиты тензодатчиков и соединительных линий от воздействия паровой среды уплотнительные устройства для герметизации выводов с внутренней поверхности корпуса. При проведении измерений были применены разработанные Лабораторией тензометрии термостойкие привариваемые никельмолибденовые тензодатчики типа ТПТ-500 и ТТБ-73. На первом этапе исследований были использованы привариваемые тензодатчики сопротивления (тензорезисторы) типа ТПТ-500 с длиной тензочувствительной решетки 7,3 мм, наклеенной с помощью связующего ВН-15 на стальную подложку, и базой по осям швов приварки 15 мм. Эти тензодатчики, приваренные и неприваренные к тарировочным образцам металла конструкции, имеют при температуре 400 С разностную температурную характеристику Л = 300-10" 5-10 ол/ол коэффициент тензочувствительности тензодатчиков равен 1,9. Тензодатчики позволили провести длительные измерения статических деформаций при температуре до 500° С. Тензодатчики типа ТТБ-73, примененные при дальнейших исследованиях, позволили провести длительные измерения при номинальных параметрах острого пара в турбине (температура в точках измерения до 530—540° С). Температурные характеристики тензодатчиков определяли на образцах, [c.143]

В проведенных опытах запыленность воздуха изменялась в пределах 5,3—9,7 г/л . Между тем известно, что концентрация пыли может влиять на эффективность пылеотделения. С целью установления влияния запыленности воздуха на эффективность работы пылеотделителей данной конструкции проведены специальные опыты на установке диаметром 200 лш и входной скорости потока на поточной решетке, равной v = 25,3 м сек. Концентрация пыли в опытах изменялась от 2,5 до 26 г м . В исследованном диапазоне изменения запыленности воздуха эффективность пылеотделения заметно колебалась и с увеличением концентрации возрастала. При изменении захшленности от 5,3 до 9,7 г м эффективность пылеотделения возрастала на 0,5%, что соответствовало пределам точности проводимых опытов и не могло существенно отразиться на полз енных значениях фракционных к.п.д. [c.98]

Возникает вопрос о правомерности использования формул Френеля (1.1) и (1.2), описывающих взаимодействие электромагнитного излучения с однородными и изоторопными средами в оптическом диапазоне длин волн, для рентгеновского излучения. Дело в том, что длина волны рентгеновского излучения сравнима с межатомными расстояниями, а у кристаллов — и с постоянной решетки. Тем не менее, как показано в работах [1, 20, 67], эффектами пространственной дисперсии в рентгеновской области можно, как правило, пренебречь и описывать вещество зависящей от частоты диэлектрической проницаемостью е (ш). С учетом этого обстоятельства, а также считая, что граница раздела достаточно гладкая (вопрос влияния шероховатостей будет подробно рассмотрен ниже), вполне правомерно описание отражения рентгеновского излучения с помощью формул Френеля. [c.12]

Спектральные изображения источников малых размеров (например, лазерной плазмы) могут быть получены с помощью спектрометра классического типа с добавлением тороидального зеркала, фокусирующего изображение источника на входную щель [34, 57]. Недостатком такой схемы является то, что астигматизм решетки компенсируется зеркалом только в узком спектральном диапазоне, наличие промежуточной щели уменьшает полезное поле зрения. В более совершенной схеме (рис. 7.20) используется комбинация тороидальной решетки ГР и тороидального зеркала ТЗ. Меридиональное положение изображения источника, даваемое зеркалом, соответствует меридиональному положению источника для решетки, сагиттальное положение изображения источника для зеркала и источника для решетки находятся в бесконечности. Расчет показывает, что наилучшая компенсация астигматизма достигается, когда зеркало и решетка имеют близкие фокусирующие свойства, т. е. в симметричном случае для расширения квазистигматической области асимметрия между падяюшим и дифрагированным пучками в решетке может быть скомпенсирована соответствующим изменением соотношения между сагиттальным и меридиональным радиусами зеркала. В работе [88] рассчитан спектрометр на область 9—30 нм, имеющий разрешение 35 мкм в плоскости дисперсии и 4,7 мкм в перпендикулярной плоскости (Я = 15 нм). Отметим, что такого же порядка разрешение может быть получено, если в данной схеме использовать решетку с вне-плоскостным падением. Спектральное разрешение аналогично спектрометру тех же размеров со сферической решеткой. [c.288]

Разработка технологии изготовления голографических решеток и нарезных решеток с переменным шагом штрихов привела к созданию принципиально новых типов спектрометров, имеющих только один отражательный элемент — решетку. В работе [53] описан спектрометр на основе сменных тороидальных голографических решеток с плоским полем фирмы Жобен Ивон для областей спектра 10—100 и 15,5—170 нм. Эти области спектра представляют большой интерес для диагностики плазмы в токамаках, так как в его длинноволновой части 50—160 нм находятся линии примесей с низким значением г (главным образом С и О), соответствующие переходам с Ап = 0 и излучаемые с периферии плазмы, а в диапазоне 10—40 нм — линии высокоионизованных примесей со средним значением г (С1, Т1, Ре), излучаемые горячим ядром. В качестве детектора использовался приемник на основе МКП с люминофорным преобразователем и координатным съемом (разрешение 50 мкм). Решетки размерами 22x6 мм с плотностью 450 (10—100 нм) и 290 штрихов/мм (15,5—160 нм) с меридиональным и сагиттальным радиусами кривизны 919 и 102,5 мм работали под углом падения 71° и давали плоский спектр шириной 40 мм под углом к нормали 19—25°. Полуширина линии 30,4 нм составляла менее двух ячеек разрешения. На поле 40 мм приходилось всего 1000 ячеек, дисперсия составляла 0,11 нм на ячейку (для решетки с большей плотностью штрихов). Благодаря высокой светосиле спектры плазмы удавалось регистрировать примерно за 20 мс с чувствительностью 10 фот/см .с.ср. [c.289]

Отражательные решетки предполагается использовать в проектах телескопов ЭКСУВЕ и ФУЗЕ, которые будут работать в малоисследованной области спектра 10—90 нм. Рассматривается также применение отражательных решеток в телескопах более коротковолнового рентгеновского диапазона, а именно АКСАФ и ЛАМАР [641. [c.296]

За последние годы в ЦНИИЧМ им. И. П. Бардина проведена большая работа по исследованию ударной вязкости и характера разрушения железомарганцевых сплавов в широком диапазоне концентраций марганца (от 4 до 54%) в зависимости от чистоты выплавки, фазового состава и типа кристаллической решетки. Построение диаграмм ударной вязкости и критических температур хрупкости этих сплавов позволило расширить область применения двухфазных (е + 7) Сплавов и дало научное обоснование возможности использования однофазных у-сплавов, расположенных на границе (е + 7)- и у-областей, в криогенной технике [11, 12]. [c.12]

Современные аналоги дифракционной решетки, открытой в 1786 г. американским астрономом Риттенхаусом [1], во многом определяют прогресс в ряде областей науки и техники [2—10]. Это измерительная и ускорительная техника, техника антенн и техника связи, электроника и микроэлектроника. Преобразователи поляризации и фазовращатели, поляризационные и частотные фильтры, квантовые генераторы и открытые резонаторы микроволнового диапазона — вот далеко не полный перечень устройств, которые в качестве одного из своих основных узлов имеют дифракционную решетку. Но все это стало возможным только после повторного открытия дифракционных решеток Фраунгофером в 1821 г. [1Ц. На первых порах именно потребности зарождавшегося тогда спектрального анализа стимулировали изготовление решеток со все большей разрешающей силой [12]. В этом плане выдающееся значение имели работы Роулэнда, создавшего делительную машину (1882), с помощью которой можно было изготовлять весьма совершенные дифракционные решетки. Он был также первым, кто начал конструировать решетки на сферических вогнутых поверхностях, благодаря чему полученные спектры обладают такой дисперсией и резкостью, о какой до того не приходилось и мечтать. [c.5]

Ошибки, допущенные при изготовлении периодических решеток различной конфигурации, которые широко используются в приборах и устройствах современной радиофизики, электроники, оптики, часто приводят к небольшому сбою их периода. При периодическом сбое, влекущем за собой N-кратное увеличение обш,его периода решетки, в картине поля, рассеянного такой структурой, появляются N— 1 новых дифракционных спектров. Считается, что влияние (интенсивность) этих дополнительных спектров ( духов решеток) невелико при малых сбоях. Покажем [64, 651, что влиянием духовл решетки можно пренебречь во всем частотном диапазоне, за исключением малых окрестностей точек скольжения дополнительных спектров. Работа в этих областях изменения значения частотного параметра (проведение экспериментов, измерений) даже при незначительных погрешностях в изготовлении дифракционных решеток может привести к результатам, далеким от ожидаемых. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...