Угол сцепления

Угол сцепления можно определить опытным путем. Прибор для определения угла сцепления очень прост. О представляет со й наклонную плоскость, угол наклона которой о- можно изменять (рис. 134, а). [c.78]

Угол КАп, составленный реакцией йд с перпендикуляром Ап к стене, в предельном состоянии покоя, равен углу сцепления [c.95]

Задача 1158 (рис. 580). Для распора параллельных плоскостей с—с и d—d используются встречные клинья Л и S, которые приводятся в движение звездочкой О радиусом г. Определить величины сил Qj и Q2. с которыми производится распор, если со звездочкой скреплена рукоятка длиной I, к концу которой приложена вертикальная сила F, а угол скоса клиньев равен ф. Угол пово рота звездочки считать настолько малым, что сцепление между звездочкой и клиньями не нарушается. Размерами зубьев и трением пренебречь. [c.409]

Клиновая форма ремня (рис. 18) обеспечивает лучшее сцепление его со шкивом. Это позволяет, по сравнению с плоскоременной передачей, снизить натяжение ремня и уменьшить усилия на валы и опоры, уменьшить при надобности угол обхвата, применять большие передаточные числа, меньшие межосевые расстояния и использовать передачу в приводах на несколько ведомых валов при сложных контурах. передач (см. табл. 1, схемы 10, 11, 13, 14) [c.516]

При малых углах 6 приведенный коэффициент трения f<х> и может возникнуть заклинивание ремня в желобе, во избежание чего угол 9 стандартизован в пределах 38—40°. Увеличение сцепления клинового ремня со шкивом приводит к соответствующему возрастанию коэффициента тяги k. Это позволяет применять меньшие углы обхвата ai и, следовательно, осуществлять большие передаточные отношения i i2 при тех же межцентровых расстояниях а. Поэтому клиноременная передача получается компактнее аналогичной плоскоременной. [c.316]

Достоинством этой передачи по сравнению с плоскоременной является то, что благодаря повышенному сцеплению ремня со шкивами, обусловленному эффектом клина, она передает большую мощность, допускает меньший угол обхвата а. на малом шкиве (см, рис. 17,1), а следовательно, и меньшее межосевое расстояние а. Передача проста и надежна в эксплуатации. [c.261]

Молекулярное сцепление на твердой поверхности тесно связано с рассмотренным в 12-1 явлением смачивания. На рис. 13-1 схематически показан пузырек пара критического размера, возникающий на плоской поверхности нагрева при условии, что жидкость смачивает эту поверхность нагрева и краевой угол при кипении [c.297]

Явление самоторможения. Как уже отмечалось, самоторможением называется явление, при котором относительное движение соприкасающихся звеньев вследствие трения становится невозможным. Явление самоторможения, наблюдаемое при поступательном перемещении тела по наклонной плоскости, можно пояснить следующим образом. Рассматривая формулу (7.4), нетрудно заметить, что при а < ф удерживающая сила Ру получит отрицательный знак. Это означает, что тело удерживается на месте вследствие превышения силы сцепления над составляющей веса G sin а. Следовательно, если на тело, помещенное на наклонную плоскость с углом а < ф (где ф — угол трения), действует только вес, то оно будет находиться в состоянии покоя или, если оно было ранее приведено в движение другой силой, станет совершать замедленное движение. Такая поступательная пара называется самотормозящейся. [c.157]

В качестве еще одного примера автоколебательной системы приведем тормозное устройство, изображенное на рис. 17.101. Вращающийся с угловой скоростью Q вал силой трения захватывает тормозную колодку, но при этом возрастает усилие в пружине, создающее момент, имеющий направление, противоположное моменту трения. Когда момент, создаваемый усилием пружины, достигает величины момента сил трения, происходит преодоление сцепления вала с колодкой и колодка возвращается в направлении, противоположном вращению вала на угол (Л1о — М )1с. После этого вновь происходит захватывание колодки валом и все повторяется. Торможение происходит за счет наличия момента, создаваемого усилием в пружине, действующего в направлении, противоположном вращению вала. Величина этого момента переменная. Наибольшее его значение равно Mq и наименьшее М . На рис. 17.102 изображены пространство состояний (ф, <р, i) и линия тока фазовой жидкости, характеризующая движение системы. [c.229]

В некоторых конструкциях машин при работе на переменном токе применяются тормоза с приводом от серводвигателей, не имеющие недостатков тормозов, оборудованных электромагнитами переменного тока. Серводвигателем называют небольшой трехфазный или однофазный электродвигатель, допускающий замедление и даже остановку ротора без перегрева обмотки. На фиг. 261 показаны конструкции колодочных тормозов с приводом от серводвигателя. Серводвигатель соединяется с рычажной системой тормоза посредством шестерни, надетой на его вал и сцепленной с зубчатым сектором, или посредством кривошипа, укрепленного на выходном конце вала редуктора, приводимого в движение серводвигателем (фиг. 262). При включении двигателя механизма одновременно включается и серводвигатель, поворачивающий. зубчатый сектор или кривошип на определенный угол [c.436]

При повороте колеса 1 с двумя цевками и 5 па угол ф вокруг неподвижной оси К промежуточное колесо 2 и постоянно сцепленное с ним колесо S поворачиваются вокруг неподвижных осей F и /У на угол, включающий в себя два зуба, т. е. колесо 3 с двадцатью зубьями совершает 1/10 часть полного оборота. Зубья промежуточного колеса 2 имеют попеременно полную и укороченную ширину. В период покоя колеса 3 два зуба промежуточного колеса 2 с полной шириной располагаются на окружности колеса I и предохраняют тем самым колесо 3 от самопроизвольного поворота. [c.317]

Нанесем эту гиперболу на график, изображенный на фиг. 138 пунктирной линией. Точки пересечения Р и К обеих кривых определяют начало и конец плотного сцепления колодки демпфера с пластинками. Если предположить, что при частоте vuj=Q имеют место оптимальные условия демпфирования, то максимальный угол поворота в состоянии резонанса можно вычислить описанным выше способом по формулам (6.19) и (6.20) и график на фиг. 138 дополнить кривой, приближенно отражающей те условия, при которых демпфер нормально работает. [c.320]

На рис. 126, а показана одна из конструкций пневматических гайковертов с ударно-импульсной муфтой. От пневматического ротационного двигателя 1 вращение сообщается ударно-импульсной муфте 2 и шпинделю 3 с укрепленной на его конце головкой 4, удерживающей гайку или винт. В процессе свободного навинчивания гайки (или ввинчивания винта) необходимый вращающийся момент невелик, он не превышает момента трения в муфте и поэтому скорость вращения ротора и шпинделя одинаковы. В начале затяжки момент сопротивления быстро нарастает и шпиндель инструмента останавливается. Однако шлицевая втулка 5, вращающаяся с той же скоростью, что и ротор двигателя, своим скосом (рис. 126, б) поворачивает кулачок 6 и выводит его из зацепления со шпинделем 3. При последующем вращении с возрастающей скоростью механизм ударно-импульсной муфты (рис. 126, в, е) обеспечивает сцепление кулачка б с выступом на шпинделе (рис. 126, д), сопровождающееся ударом, вследствие чего момент на головке 4 резко возрастает и гайка (винт) поворачивается на некоторый угол. Затем кула- [c.167]

Уменьшение толщины зуба в направлении от точки а к точке Ь (рис. 399) зависит от угла и высоты конуса h , которая при данном диаметре начальной окружности также зависит от угла При сборке трудно определить угол между мнимыми линиями, каждая из которых начинается к тому же в мнимой точке (начальная окружность). Вот почему необходимо проверять конические зубчатые колеса после изготовления в условиях сборки, т. е. в сцеплении с другим, более точным зубчатым колесом (эталонным). На этом принципе основаны конструкции специальных приборов для проверки конических зубчатых колес. [c.442]

В специальной электрической печи до IGO . Нагревание придаёт эластичность залитому слою металла и сохраняет прочность сцепления его со стальной лентой. При гибке вкладыша предварительно отгибают бурты на угол 60° к образующей (фиг. 84) [c.156]

Итак, приведенный коэффициент трения сцепления при ударном заклинивании практически близок к нулю. Поэтому динамический угол заклинивания на основании (114), при ударе со стороны звездочки, будет равен примерно [c.69]

В период динамического. расклинивания ролик находится в переменном движении (в начале он под действием сил упругости движется ускоренно, затем после мгновения равномерного движения движется замедленно вплоть до полной остановки). В соответствии с этим изменяется и коэффициент трения сцепления в контакте со звездочкой. Вначале он изменяется от какой-то величины / до коэффициента трения равномерного движения -[-Д, определяемого формулой (130), затем от +Д до какого-то отрицательного значения (—/) и снова принимается значение Д при полной остановке. При малых углах е и малых ускорениях Ух, коэффициент трения сцепления может не достигнуть своей предельной величины и процесс расклинивания происходит без пробуксовок, Только при определенном предельном значении угла е коэффициент трения / может стать равным /= tg Q (где q — угол трения скольжения) и процесс расклинивания будет сопровождаться проскальзыванием. Определим величину этого предельного угла расклинивания. Для этого воспользуемся уравнениями (151) и вместо силы трения сцепления Fi, подставим Fi = Ni tg q. Тогда [c.80]

Угол поворота кривошипа ф от начала движения (мертвой точки) до момента сцепления коромысла с храповиком найдем из геометрических соотношений рис. 142 [c.278]

Клиновая форма ремня (фиг. 20) обеспечивает лучшее сцепление его со шкивом. Это позволяет снизить — по сравнению с плоскоременной передачей—натяжение ремня, уменьшить при надобности угол обхвата и давление на валы и опоры, применять большие передаточные числа и меньшие межцентровые расстояния. [c.714]

Угол включения а при беззазорном сцеплении слагается из следующих углов (фпг. 21, а) — центрального угла [c.206]

Следовательно, если при сцеплении колеса со своей основной рейкой, имеющей профильный угол 15°, оно за один оборот перемещается поступательно на длину [c.445]

Мальтийский механизм (рис. 6.27, г) состоит из эксцентрика 1 и мальтийского креста 2. Палец А, жестко закрепленный на эксцентрике 1, входит в паз креста и поворачивает его на угол 2Рн=2л/г , где г,,—число пазов креста. Угол входа Y=90°. Скачковий зубчатый барабан 3, жестко насаженный на вал креста, поворачиваясь на тот же угол, перемещает сцепленную с ним киноленту 4 на шаг кадра Я . Радиус скачкового зубчатого барабана Qe= Ян/2Рн =Якгк/2л. После выхода пальца из паза крест останавливается и движение ленты прекращается. Предохранение креста от поворота по инерции обеспечивается фиксирующей шайбой 5. На валу эксцентрика помещается маховик 7, обеспечивающий вращение вала с заданным коэффициентом неравномерности S. [c.260]

Определить в предельном состолшш покоя угол а, натяжение Бсревки и нормальную реакцию стены, если коэффициент сцепления между брусом и стеной / ц == = 0,5 (рис. 139, а). [c.94]

Пример 52. Однородный цилиндр весом G и радиусом г катится без сколь-ЖСШ1Я по наклонной плоскости, составляющей с горизонтом угол а. Коэффициент сцепления равен /са- Определить [c.237]

Клиновые ремни — это ремни трапецеидального сечения с боковыми рабочими сторонами, работающие на шкивах с канавками соответствующего профиля (см. рис. 3.49, в). Глубину канавок шкивов выполняют большей высоты сечения ремня, чтобы обеспечить посадку ремня боковыми сторонами и с зазором А по внутренним поверхностям (см. рис. 3.49, в). Благодаря клиновому действию ремпи отличаются повышенным сцеплением со шкивами и, следователыю, повышенной тяговой способностью. Сцепление клиновых ремней со шкивами определяют с помощью приведенного коэффициента / трения. Если принять угол между боковыми сторонами поперечного [c.416]

Механизм реечного координатора предназначен для разложения вектора на плоскости по осям координат, лежащим в плоскости его действия. Поступательные перемещения планок б и 7, пропорциональные слагающим по осям координат вектора, задаваемого величиной расстояния от центра зубчатого колеса 9 до оси пальца 5 и углом поворота диска /, осуществляется при помощи пальца 5, расположенного на конце рейки 4, сцепленной с колесом 9. Величина подлежащего разложению вектора вводится в механизм при помощи вала 8, связанного л<естко с зубчатыми сателлитами Ь и bi. Угол наклона вектора к осям координат устанавливается поворотом диска [c.176]

Совершенно очевидно, что силу прижатия колодок нельзя подбирать случайно. При чрезмерно большой силе прижатия колодок пластинки войдут в плотное сцепление с колодками, и демпфер не будет действовать. При малой силе прижатия, несмотря на то, что колодки будут постоянно в движении, трение окажется незначительным и демпфер будет недостаточно эффективным. Поэтому необходимо найти оптимальные условия для наилучшей работы демпфера. Теорию демпферов, работающих по принципу сухого трения разработали Дж. П. Ден-Гартог и Дж. Ормондройд [72]. В дальнейшем изложении будем частично придерживаться этой теории. Пусть демпфер находится на конце вала, который гармонически колеблется с амплитудой F. Мгновенный угол поворота ф колодок амортизатора равен [c.317]

Отсюда следует, что угол зацепления пары зависг.т от межосевого расстояния и может отличаться от угла зацепления основной рейкн. Поэтому, говоря об угле зацепления колеса, имеют в виду не угол зацепления в работе, а угол зацепления при сцеплении с основной рейкой, равный ее профильному углу н углу давления эвольиентного нрофиля на делительной окружности. [c.314]

Среду называют идеально-сыпучей, если k = О (этому условию довольно близко отвечают крупнозернистый сухой песок и зерно). Для идеально-сыпучей среды угол внутренне.го трения р равен углу естественного откоса. Сыпучими азываются среды,, которые при наличии внутреннего трения обладают только небольшим сцеплением. [c.306]

Примечание. В формулах приняты обозначения IV — требуемая сила зажима на каждом кулачке в кГ — сила резания в кГ а — угол призмы кулачка в ераЗ / — коэффициент трепия на рабочих поверхностях кулачков (/ 0,25 0,6) ft — коэффициент запаса D — диаметр поверхности, по которой зажимается заготовка (базовой поверхности) в мм — диаметр обрабатываемой поверхности в juju — крутящий момент на ключе в кГ-мм а — угол подъема резьбы винта ф — угол трения в резьбе I — вылет кулачка в лип i, — длина направляющих кулачка в мм I, — расстояние от оси винта до продольной оси призмы в мм, — средний радиус резьбы винта в мм п — число кулачков Q, — сила, приложенная к рукоятке ключа в кГ-ft, — коэффициент, учитывающий передаточное отношение и к. п. д. патрона (h, = = 0,033 -н 0,017) Q — сила на штоке привода в кГ а а Ь — малое и большое плечо рычага в juju Р — угол клина в грав ф, — угол трения на наклонной поверхности клина в град h — коэффициент запаса (ft, = 1,2 -i- 1,5) р, — коэффициент сцепления (ц = = 0,3 - 1,0) — осевая сила в кГ М — момент, передаваемый цангой, а кГ-мм [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...