Критическое давление смеси

Критическое давление смеси. Зависимость критического давления смеси от мольного состава часто нелинейна, поэтому и расчет P j. часто бывает ненадежным. Ниже описывается два подхода к расчету. [c.140]

Пример 5.7. Вычислить критическое давление смеси этана и бензола, содержащей 39,2 % (мол.) этана. Известно, что истинные критические давление и температура равны, соответственно, 83,8 атм и 225,9 °С [44]. [c.141]

В соответствии с псевдокритической точкой метода Кэй средний фактор сжимаемости для смеси может быть получен из обобщенного фактора сжимаемости для чистых компонентов путем определения псевдокритических температуры и давления смеси. Псевдокритическую температуру определяют как среднюю мольную величину критических температур чистых компонентов, псевдо-критическое давление — как среднюю мольную величину критических давлений чистых компонентов [c.226]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

В общем случае величина массового расхода смеси испаряющейся воды и газа зависит от плотности среды и критического, давления в выходном сечении. Плотность среды по мере увеличения температуры и количества образующегося пара уменьшается, что должно приводить к уменьшению массового расхода горячей смеси по сравнению с холодной. Критическое отношение давлений -зависит от начальных параметров, состава смеси и относительной длины канала. Так, при истечении смеси насыщенной воды с газом через относительно длинный канал (lld = 8) с увеличением объемного газосодержания от О до 100% е убывает от 0,56 до 0,529. При истечении холодной смеси (без [c.37]

При повышении давления повышаются температуры кипения и равновесные кривые в координатах Т—х поднимаются вверх (см. рис. 40). Когда достигается критическая температура одной из компонент, при увеличении давления, равновесные кривые отходят от оси ординат, соответствующей этой компоненте. В дальнейшем они будут постепенно вырождаться и исчезнут при достижении критической температуры другой компоненты (см. рис. 40). Возможен такой вариант, когда критическая температура смеси окажется ниже критической температуры одной из компонент. В этом случае равновесные кривые расходятся в середине диаграммы (см. рис. 41). [c.164]

Здесь fi и f — летучесть чистой компоненты при температуре раствора f определяется при давлении чистой компоненты, а f — при общем давлении смеси. По форме эти уравнения аналогичны уравнениям Рауля. Рассмотренному случаю (жидкая фаза — идеальный раствор, паровая фаза — реальный газ) достаточно хорошо отвечают экспериментальные данные для смеси и jVj до давлений, близких к критическим. [c.170]

Фиг. 38. Критическое отношение давлений и удельный объем смеси при критическом давлении для конденсата, имеющего температуру, равную, температуре насыщения при давлении перед конденсатоотводчиком.

Закон Гиббса — Дальтона используется чаще, чем любое другое правило комбинирования свойств компонентов для вычисления свойств смеси. При низких давлениях (по сравнению с критическим давлением) этот закон будет давать свойства смеси примерно с той точностью, которую имеют данные о свойствах компонентов. Однако при высоких давлениях он становится совершенно ненадежным и должен быть заменен другим более точным методом. [c.198]

Выбирая составы пара, промежуточные между Хо и Хи можно достичь перемещения вверх точки пересечения I вдоль кривой xi когда она совпадает с точкой С, жидкость и нар являются одинаковыми по составу и фазе, т. е. они являются нераспознаваемыми. Это истинная критическая точка смеси. В отличие от чистого вещества смесь в паровой фазе может быть сконденсирована при некоторых давлениях при температурах, превышающих критическую температуру. Наивысшая температура, при которой может [c.214]

Из условия достижения максимума расхода при критическом режиме истечения однородной смеси, в отсутствие искривления линий токов в канале, между критическим давлением р и давлением торможения в данном сечении Ро существует зависимость [c.125]

Ниже приводится неравновесная двухтемпературная двухскоростная методика, позволяющая количественно определить по известным начальным параметрам вскипающей воды Ро> > расходу смеси через насадок, реактивному усилию истекающей смеси и критическому давлению основные термодинамические параметры смеси в критическом сечении. Методика основана на использовании интегральных уравнений сохранения количества движения, расхода и, энергии для сжимаемых сред, равенства скорости истечения пароводяной смеси в выходном сечении и местной скорости звука (рассмотрено выше) и зависимости для показателя адиабаты со скольжением фаз, предложенной в [55]. [c.168]

По (8.26) был определен перегрев жидкой фазы в критическом сечении ДГ = при различных недогревах воды на входе при Ро = 1,0 МПа (рис. 8.8). Как видно, при LID > 10 перегрев жидкой фазы уже практически не зависит от длины канала истечения, являясь достаточно устойчивым. Интересно отметить, что при больших недогревах (Д/ > 40 К) перегрев практически постоянен, т.е. при невысоких начальных температурах вскипающей воды жидкая фаза всегда имеет температуру выще равновесной температуры на ДГ 12 К. При повышении начальной температуры ДГ начинает постепенно возрастать, что свидетельствует о возрастании степени термической неравновесности в критическом сечении. Основная причина этого явления - существование на очень коротком околокритическом участке канала больших отрицательных градиентов давления, где dpf bz 200 МПа/м (см. рис. 8.3). При таком резком снижении давления смеси между фазами, которые на этом коротком участке получают еще и огромные ускорения, не ус- [c.175]

Вблизи критического давления, в связ с резким снижением поверхностного натяжения, основным режимом течения смеси является эмульсионный. [c.341]

Нарушение сплошности движущейся капельной жидкости, ее разрыва под действием растягивающих растяжений, возникающих при разрежении в рассматриваемой точке жидкости, называется кавитацией. При разрыве капельной жидкости образуются полости - кавитационные пузырьки, или каверны, заполненные паром, газом или их смесью. Кавитационные пузырьки образуются в тех местах, где давление в жидкости становится ниже некоторого критического. Критическое давление, при котором происходит разрыв жидкости, зависит от многих факторов чистоты жидкости, содержания газа, состояния поверхности, на которой возникает кавитация. [c.17]

В результате вычислений получено для эффективного объемного модуля трехкомпонентной смеси значение 240 ГПа, для сдвигового — 37 ГПа. По формуле (3.103) определяется модуль Юнга смеси, он равен 106 ГПа, по формуле (3.102) — коэффициент Пуассона, равный 0,427. Критическое давление прессования по экспериментальным данным [86] для рассматриваемой смеси равно 800 МПа. Начальная относительная плотность прессовки — 0,349. [c.128]

Двуокись углерода далеко не всегда можно считать настоящим газом. Однако ее тройная точка (температура, при которой все фазы — твердая, жидкая и газообразная — находятся в равновесии) соответствует 216 К, а критическая температура - 304 К. Таким образом, при температуре ниже 304 К двуокись углерода может существовать в жидком виде. При комнатной температуре давление насыщенного пара двуокиси углерода составляет 60 ат, а критическое давление —75 ат. Можно только гадать о том, какие термодинамические процессы происходят при образовании и схлопывании каверн, заполненных смесями водяного пара и двуокиси углерода. Почти определенно можно сказать, что этот процесс не является адиабатическим как при расширении, так и при схлопывании пузырька. Вполне вероятно, что в процессе схлопывания часть двуокиси углерода вновь растворяется в окружающей жидкости, а часть конденсируется и переходит в жидкое состояние. Такой процесс объяснил бы возникновение при схлопывании высоких давлений, способных вызвать наблюдаемое разрушение. Можно отметить, что в данном конкретном случае давление, при котором развивалась кавитация, было, вероятно, гораздо выше атмосферного следовательно, количество водяного пара в кавернах было пренебрежимо мало. [c.165]

С повышением давления плотность пара приближается к плотности воды. Поэтому разность массы столба воды и столба пароводяной смеси в циркуляционном контуре парогенератора уменьшается, т. е. снижается движущий напор естественной циркуляции. При критическом давлении 22 МПа (225 кгс/см ) плотность воды и пара одинаковы и естественная циркуляция отсутствует. [c.17]

Другой метод предсказания критических давлений смесей был разработан Чью и Праусницем [14]. Они связали Рс с Тс и V с помощью модифицированного уравнения состояния Редлиха—Квонга (см. разделы 3.5 и 4.3) [c.142]

Для расчета истинного критического давления смеси может быть использован метод Креглевского—Кэя или Чью—Праусница. Ни один из этих методов не может быть использован для систем, содержащих метан. Установлено, что погрешности определения значительно больше, чем при расчетах T - - [c.144]

Креглевского и Кэя метод расчета истинного критического давления смеси 140, 141 Критерий Шмидта 473 Критическая температура 16, 20 сл. растворения 332 смеси 136 таблицы 534 сл. [c.585]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

Если такой же расчет произвести для эжектора с нерасширяющимся соплом, т. е. принять Я] = 1, то необходимая площадь сечения смесительной камеры будет больше площади критического сечения сопла не в 5,23, а в 7,45 раза, и полное давление на выходе из диффузора будет на 35 % меньше значения, полученного выше. Как видим, в данном случае применение сверхзвукового сопла дает заметный выигрыш в полном давлении. Выбор рациональной степени расширения в сопле также дает некоторый эффект. Если вместо выбранного выше оптимального сопла с неполным расширением применить расчетное сверхзвуковое сопло (Xi = 1,88), то, как показывает расчет, пришлось бы площадь камеры смешения увеличить на 55 % (/ з// кр = 5,52), в результате чего полное давление смеси снизилось бы на 4 %. [c.552]

При увеличении расхода от до-Kj птического п приближении его к критическому давление на вы-хсде начинает падать так, что в онолокрптпческих условиях его значительное изменение наблюдается прп незначительных измене-пгях расхода смеси. В связи с этим во время проведения экспериментов могут наблюдаться силь-]ii.ie колебания давления на выходе трубы при приближении к критическому режиму истечения. [c.292]

Расчет критического расхода с помощью (1.1) выполняют либо методом последовательного приближения (находят то значение критического давления, которое при заданных параметрах торможения дает максимум расхода смеси), либо графоаналитическим методом, построенным па использовании диаграмм состояния веществ в двухфазной областй. [c.5]

Таким образом, расход двухфазной, двухкомпонентной смеси может быть найден расчетным путем, если в каждом случае известно значение критического отношения давлений. В настоящий момент отсутствуют аналитические зависимости для оценки критических параметров смесей рассматриваемого типа. Имеющиеся экспериментальные данные [42] относятся к потоку холодной воды в смеси с газом при начальном давлении, не превышающем 7 KZ j M . Распространить эти данные на интересующий нас диапазон не представляется возможным, так как величина екр — функция показателя адиабаты, а последний, в свою очередь, зависит от температуры и давления среды. Высказанные суждения подтверждают правомерность выполненного экспериментального исследования по оценке s как функции рь lid и Рь результаты использования которого приведены ниже. [c.55]

Рабочий пар и паро-воздушная смесь после их смешения имеют скорость, превышающую местную скорость звука. Согласно данным газодинамики сжатие смеси, движущейся с такой скоростью, возможно в сходящемся конусе, в конце которого будут достигнуты критическое давление и соответствующая ему критическая скорость. [c.141]

КИМ характерным запахом, при отвердевании уменьшается в объеме. Кристаллы эвтектжи имеют желтовато-белый цвет. Приготовленная из технических продуктов смесь имеет светло-коричневый цвет. При испарении дифенильной смеси составы жидкости и образующихся паров одинаковы. Поэтому при испарении не наступает обогащения жидкости одним из компонентов смеси и изменения ее свойств. Эвтектика имеет при атмосферном давлении температуру кипения 258 С, температуру отвердевания 12,3° С. Критическая температура дифенильной смеси 528° С, критическое давление 41 ата. [c.184]

На рис. 3.1 в качестве примера приведена зависимость показателя изоэнтропы двухкомпонентной газожидкостной смеси двухатомного газа (f j, = 1,4) и несжимаемой жидкости от объемной доли газа в смеси. Полученная зависимость позволяет по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, критический расход, критическую скорость истечения однородной двухфазной смеси, а также скорость распространения возмущений в однородной двухфазной смеси, если в самой волне возмущения из всех обменных процессов успевает полностью завершиться обмен количеством движения. Как показывают эксперименты [23], вследствие большого градиента давления вблизи критического сечения двухфазная среда в нем явля- [c.56]

Из (8.13) с учетом (8.12) может быть определено объемное паросодер-жание неравновесной пароводяной смеси через известные экспериментальные значения расхода, реактивного усилия и критического давления [c.169]

В изохорном процессе с повышением температуры увеличивается давление смеси. Поэтому предельной изотермой, являющейся асимптотой изохоры, будет изотерма критической температуры для пара. Эта изотерма является асимптотой для всего семейства изохор. [c.175]

Рис. 3, Пример диаграммы состояния двухкомпоиентной системы жидкость — пар в случае, когда давление в системе превышает критическое давление компоненты А. Разделение смеси на жидкую к газообразную фазы имеет смысл лишь в пределах заштрихованной области.

Однако наши исследования показали, что наблюдаемые в практике кавитационные явления происходят в основном вследствие выделения из жидкости растворенного воздуха и расширения его пузырьков, находящихся в механической смеси с жидкостью. Последнее подтверждается тем, что кавитация начинается не при давлении парообразования жидкости, а при некотором критическом давлении, значительно превышающем давление парообразования (р 1> р ). Испытания показали, что активная кавитация при работе насоса на масле АМГ-10, упругость насыщенных паров которого при температуре 60° С не превышает 3—4 мм рт. ст., наступает при абсолютном давлении на входе в насос 400—450 мм рт. ст. Этими испытаниями также установлено, что создать в реальной гидросистеме такой вакуум, который соответствовал бы упругости паров жидкости, практически не представляется возможным, за исключегшем случаев течения жидкости под действием высоких перепадов через местные сопротивления (дроссели, рабочие щели предохранительных клапанов и пр.). [c.45]

Необходимость расчета истечения двухфазных смесей через отверстия и насадки актуальна для различных технических устройств, в частности, для систем аварийной защиты АЭС. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не-догретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.11.6). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления Рдр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [85]. При достижении максимальной плотности потокау з, , хотя и устанавливается давление р р, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис. 1.92). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волны возмущения, причем согласно [85] расчетные скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.104]

При расчете истиннокритической температуры нефтепродукта в /3/ и /7/ вместо следует подставить. Для получения псевдокритической температуры Тр температура заменяется на среднемольную температуру кипения смеси Tg oL определения псевдокритического давления Pp , в формулы /4/ и /8/ подставляется Истинное критическое давление Pjg определяется выражением, также полученным аппроксимацией номограммы из . I 3 [c.147]

Для проверки, насколько точно принцип аддитивности приложим к определению критической концентрации смесей электролитов, по критическим концентрациям отдельных составляющих были поставлены опыты при давлении 17 ama с бинарным раствором NaOH — Na l. Так как Скр для однокомпонентных растворов этих веществ различаются наиболее резко и при низком давлении имеют высокие значения, критические концентрации бинарных растворов могли быть определены с большой точностью. Полученные экспериментальные данные (фиг. 5) почти полностью совпали с рассчитанными по формуле аддитивности. [c.33]

При нормальных условиях изобутилен представляет собой бесцветный газ при —6,9° С и атмосферном давлении он превращается в жидкость. Критическое давление 39,5 ат, критическая температура 144,7° С. Плотность жидкого изобутилена при —9,5° С равна 0,6299 г/сл . С воздухом образует смеси с пределом взры-ваемости 1,7—9,0 объемн. %. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...