Радиус режущей кромки

Для согласования перемещения резца с вращением шпинделя служит электрический датчик оборотов шпинделя ВЕ-51. Рассмотрим обработку корпуса штуцера. При составлении управляющей программы указывают резец подрезной с радиусом режущей кромки [c.120]

С увеличением радиуса режущей кромки высота микронеровностей, как след движения инструмента в металле заготовки, уменьшается. [c.322]

Для выполнения тяжёлых обдирочных работ при достаточной жёсткости детали часто применяют галтельные и чашечные резцы, позволяющие за счёт большого радиуса режущей кромки повысить стойкость их. Твердосплавные галтельные резцы армируются пластинками формы № 16 по ГОСТ 2209-49. Диаметр чашечного резца (фиг. 30) [c.405]

Если на чертеже детали встречаются переходы цилиндр - конус (и наоборот), торец— конус (и наоборот), дуга — конус (и наоборот), галтель—конус (и наоборот), то следует вводить поправки на размер для компенсации радиуса режущей кромки инструмента. [c.244]

Обтачивание скруглений между ступенями валов (рис. 6.23, д) выполняют проходными резцами с закруглением между режущими кромками по соответствующему радиусу с продольной подачей или специальными резцами с поперечной подачей. [c.298]

Гребенку (рейку) можно рассматривать как долбяк бесконечно большого радиуса, в этом случае режущие кромки гребенки образованы прямыми линиями. [c.70]

Из рис. 44 следует, что реализации ненамного отклоняются от среднего профиля. На боковых сторонах среднего профиля имеются неровности, отличающие его от параболического профиля, построенного на рис. 46. Они объясняются наличием неровностей на рабочем участке режущей кромки резца. Рабочая зона режущей кромки помимо неровностей имеет еще и отклонения формы. Принимая во внимание, что резцы затачивают по радиусу, а отклонения формы и неровности кромки случайны, можно судить о том, что средний профиль, построенный по большому числу реализаций, полученных при обработке деталей достаточно длинной серией однотипно заточенных резцов, будет достаточно близким к теоретическому. [c.187]

Режущим инструментом служили подрезные резцы из стали Р18 (для и = 2 и 6 м/мин) и резцы, оснащенные пластинками из твердого сплава ВК8. Геометрия резцов оставалась постоянной и характеризовалась следующими параметрами передний и задний углы у = а = 10°, главный и вспомогательный углы в плане ф = 90°, = 15°, угол наклона режущей кромки X = О, радиус при вершине R = 2 мм, радиус округления режущего лезвия р = 0,05 мм. [c.69]

Фрезерование. Основными технологическими факторами, оказывающими влияние на глубину и степень наклепа при фрезеровании цилиндрической фрезой, являются подача, скорость резания, радиус округления режущей кромки и применение смазочно-охлаждающих жидкостей. [c.100]

В большинстве случаев используют резцы с пластинками из твердых сплавов, имеющих у = 20°, а =8- 10°, ф = 45° и радиусом при вершине г = l,5-i-3 мм. Для резцов из быстрорежущей стали принимают а= 10-ь 12°. Режущая кромка во всех случаях остро затачивается и доводится пастой или алмазом. При углах заострения меньше 55° и заднем угле а > 25° прочность кромки оказывается недостаточной и она может выкрашиваться и скалываться. [c.44]

Как показывают многие исследования, на величину усилия резания существенное влияние оказывает состояние острия режущей кромки. Опытами с картоном, бумагой, кожей установлено, что усилия вырубания возрастают пропорционально радиусу р закругления острия режущей кромки (рис. 1.3). Для различных материалов коэффициенты пропорциональности этих усилий различны. Например, для различных сортов кожи при затуплении режущей кромки ножа от 0,1 до 0,5 мм усилия возрастают в 2,5— [c.12]

Плохая конструкция инструмента Недостаточно прочный и жесткий инструмент или слабая режущая кромка. Слишком велик передний угол и мал угол наклона режущей кромки. Неправильная конструкция стружколома Чрезмерно велик передний угол Велик радиус закругления вершины режущей кромки Чрезмерно мал передний угол [c.333]

Проходные резцы сечением 20 X ХЗО мм имели следующую геометрию передний угол у=10°, угол фаски на передней грани у1= —5° задний угол а= 12°, главный угол в плане ф=70°, вспомогательный угол в плане ф1 = 20°, угол наклона режущей кромки %= - -5°, радиус закругления вершины резца г= 1,5 мм. [c.54]

Увеличение радиуса скругления режущей кромки способствует увеличению глубины наклепа и остаточных напряжений [c.379]

Геометрия режущего инструмента также оказывает влияние на упрочнение поверхностного слоя. Влияние радиуса закругления режущей кромки и главного угла в плане на глубину наклепа h и микротвердость Ядо поверхностного слоя при обработке стали СтЗ дано на рис. 126. Изменение переднего угла при его положительных значениях не оказывает существенного влияния на глубину и степень наклепа. Переход к отрицательным углам приводит к существенному повышению глубины наклепа и, кроме того, менее интенсивно повышается степень наклепа. Увеличение заднего угла а от О до 8° сопровождается интенсивным уменьшением глубины и степени наклепа. Восприимчивость металлов к наклепу зависит не только от химического состава и физико-механических свойств, но и в значительной степени зависит от их микроструктуры. [c.384]

Увеличение радиуса закругления режущей кромки резца, а также затупление резца, влекущее за собой появление на задней поверхности площадки износа, увеличение трения в зоне резания и нагрев поверхностного слоя усиливают тепловые напряжения растяжения и ослабляют напряжения сжатия. При точении образцов из высоколегированных сталей, хорошо воспринимающих закалку, затупление резца и появление площадки износа могут вызвать закалку тонкого поверхностного слоя и возникновение в нем остаточных напряжений сжатия. Ниже приведены данные о глубине наклепа ири обработке среднеуглеродистых сталей различными способами. [c.387]

Доводку передней и задней поверхностей следует производить вдоль главной режущей кромки и по радиусу. [c.264]

С уменьшением ф снижается нагрузка на каждый виток заборной части метчика. Следует избегать работы метчиками с углом ф > 30° (фтах = 60°). Предел уменьшения угла ф определяется толщиной среза а, при которой радиус скругления режущей кромки р< а. Толщина среза а для стали 0,02—0,05 мж, для чугуна 0,04—0,07 мм. Предельные значения 0,02 <5 о < 0,15 мм. Толщина среза а = (значение б при 8= 1 л(Л( см. в табл. 14). [c.538]

При обработке аустенитных сталей применяют режущий инструмент с положительными передними углами у 10 15° и значительными задними углами а= 10- 15°. В этом случае при сравнительно малом угле заострения 3 60- 70° облегчается получение острого лезвия с малым радиусом скругления див результате снижаются силы резания, наклеп и вибрации в процессе резания. Для упрочнения затачивается небольшой, но положительный угол наклона режущей кромки X = 5-н15°), а при прерывистой работе — упрочняющая фаска на передней поверхности вдоль режущей кромки с углом yf = 0-=-(—5°). Углы в плане ф выбираются с учетом жесткости системы СПИД. Они должны быть достаточно большими, чтобы, уменьшая радиальные силы Ру, способствовать спокойной работе. Для этого рекомендуется в процессе резания регулировать поджим задним центром обрабатываемой детали, поскольку имеет место значительное удлинение ее с нагревом в процессе резания. Самый резец должен быть жестким, т. е. с возможно большим поперечным сечением с коротким вылетом и прочно закреплен. Суппорт тщательно регулируется, чтобы избежать при малых подачах его неравномерного движения. [c.332]

Если бы главная режущая кромка сверла располагалась по радиусу сверла (т. е. на уровне линии центров), что бывает редко, тогда угол Я,- = = О и в этом случае [c.341]

Предел прочности при растяжении в кг мм Задний угол Передний угол у Угол в > плане Радиус сопряжения задних граней г в мм Угол наклона главной режущей кромки [c.91]

Радиальный резец устанавливается по отношению к детали таким образом, чтобы обеспечить поперечную подачу по радиусу (фиг. 39). При этом ось детали в процессе резания пересекается одной или несколькими точками режущей кромки. Радиальный резец из-за широкого фронта работы работает в тяжёлых условиях, вследствие чего приходится применять пониженные режимы резания. При обработке длинной детали малого сечения возникает опасность прогиба её от давления резания. [c.285]

Для образования заднего угла а (фиг. 39, а) круглого резца передняя поверхность должна быть расположена ниже его оси на расстояние Л. Величина смещения h = R sfn а, где R — наибольший радиус резца. С возрастанием а величина смещения повышается. Это влечёт за собой ослабление режущей кромки. Угол а выбирается в пределах 10—12°. [c.286]

Радиус режущей кромки инструмента вводят набором пяти цифр с дискретой 10 з мм. [c.170]

Величина и глубина упрочнения об ботанной поверхности зависят от ряда факторов, главнейшими из которых являются физико-механические свойства материала заготовки, угол резания резца, радиус режущей кромки при вершине резца, толщина среза, износ инструмента, скорость резания и использование СОЖ. [c.188]

Результатом упругой и пластической деформации материала обрабатываемой заготовки является упрочнение (наклеп) поверхностного слоя. При рассмотрении процесса стружкообразова-ния считают инструмент острым. Однако инструмент всегда имеег радиус скругления режущей кромки р (рис. 6.12, а), равный при обычных методах заточки примерно 0,02 мм. Такой инструмент срезает с заготовки стружку при условии, что глубина резания / больше радиуса р. Тогда в стружку переходит часть срезаемого слоя металла, лежащая выше линии D. Слой металла, ( оизмеримын с радиусом () и лежащий между линиями АВ и D упругоиластически деформируется. При работе инструмента значение радиуса р быстро растет вследствие затупления режущей кромки, м расстояние между линиями АВ и D увеличивается. [c.267]

Силы резания. В процессе фрезерования каждый зуб фрезы преодолевает силу сопротивления металла резанию. Фреза должна преодолеть суммарные силы резания, которые складываются из сил, действующих на зубья, 1гаходящиеся в контакте с заготовкой. При фрезеровании цилиндрической фрезой с прямыми зубьями равнодействующую сил резания R, приложенную к фрезе в некоторой точке Л, можно разложить на окружную составляющую силу Р, касательную к траектории движения точки режущей кромки, и радиальную составляющую силу Ру, направленную по радиусу. Силу R можно также разложить на горизонтальную Яц и вертикальную Р-, составляющие (рис. 6.57, а). У фрез с винтовыми зубьями в осевом нанрав-лении действует еще осевая сила P , (рис. 6.57, б). Чем больше угол наклона винтовых канавок w, тем больше сила Р . При больших значениях силы Р применяют две фрезы с разными направлеггиями [c.330]

На рис. 44 показаны при горизонтальном увеличении 116,7 и вертикальном 4000 наложенные друг на друга профили поверхности вала из дуралюмина Д16Т диаметром 50 мм, обточенного при 1000 оборотах в мин, подаче 0,5 мм на оборот резцом с радиусом закругления вершины Гр = 1,6 мм. Профиль периодичен с точностью до неравномерности подачи, вызываемой погрешностями механизма подачи станка. Неровности во впадинах связаны с неровностями режущей кромки резца в рабочей зоне. Если использовать достаточную серию резцов, то при усреднении профиль поверхности можно описать с хорошим приближением формулой [20] у = Ах [c.177]

Кромка, образованная сопряжением главной и вспомогательных режущих кромо7с, называется переходной режущей кром-к о й. Выполняется она в виде угловых фасок или радиусов закругления. Задняя грань, примыкающая к главной режущей кромке, называется главной задней поверхностью, к вспо.мо-гательной — вспомогательной задней поверхностью, к переходной — переходной задней поверхностью. Поверхность резания является переходной от обрабатываемой к обработанной поверхности. [c.317]

При увеличении радиуса скруг-ления (затупления) режущей кромки шероховатость поверхности увеличивается в пределах одного класса [c.379]

Все режущие кромки npqjeanoro резца должны проходить на некотором расстоянии от профиля зуба воображаемого плоского колеса 1—.2—3—4 в любом сечении по его долине. Производящий радиус наружной главной режущей кромки / пп опре-деляется так, чтобы сяед движения этой кромки на плоском колесе находился между боковой поверхностью зуба плоского колеса и следом движения наружной вспомогательной кромки внутреннего резца [c.103]

Дополнительная режущая кромка должна быть прямолинейной и установлена строго параллельно подаче. При нежесткой системе станок—деталь—инструмент радиус сопряжения главной и дополнительной кромок г = 1,0-г-1,5 мм, при жесткой г —до 3 мм. [c.271]

Значительное преимущество в этом отношении имеют фрезы с заты-лованными зубьями и винтовыми стружкоразделительными канавками, так называемые кукурузные фрезы, режущие кромки которых выполнены в виде резьбовой гребенки с большим радиусом закругления резьбовых вершин, а зубья имеют наклон под углом оз = 25- 30°. Передний угол у = 15°. [c.472]

Тщательная доводка твердосплавных резцов должна уменьшить не только шероховатость поверхностей режущего клина и снизить трение и износ его, но и довести до возможного минимального значения радиус скруглеиия режущей кромки д. Опыт показывает, что с увеличением Q при обработке аустенитных сталей значительно возрастают удельные нагрузки на режущую кромку, радиальные силы, а тем самым и наклеп [c.331]

В отличие от нароста налипы, обволакивая режущую кромку, увеличивают радиус ее закругления Q, покрывают поверхности инструмента вблизи его лезвия тонкими пленками, усиливаются адгезионные явления, в результате чего резко уменьшается безвибрационная зона работы станка, нарушается виброустойчивость технологической системы. Все это усиливает разброс опытных результатов процесса резания, и без того значительный при обработке высокопрочных металлов из-за их неоднородности. [c.336]

Значительно лучшую чистоту поверхности получают при работе на продольно-фрезерных станках. В условиях тяжелого машиностроения при работе на этом виде оборудования преобладает торцовое фрезерование, поэтому остановимся на чистоте поверхности, получаемой при этом виде работ. Как известно, всякая обрабатываемая поверхность представляет собой след рабочего движения контактирующей с обрабатываемым металлом части режущей кромки инструмента, искаженный в той или иной степени вследствие наличия пластических и упругих деформаций, колебательного движения и т. д. Этот след рабочего движения легко определить расчетным путем в зависимости от геометрии режущей части инструмента (углов в плане главного и вспомогательного, а также радиуса закругления вершины резца) и подачи. И, однако, фактическая величина неровностей значительно отличается от расчетной. Исследования, проведенные автором при обработке четырех марок стали — Ст. 3, Ст. 6, 12ХНЗА и 0ХН1М, — показали интересные результаты. Так, на фиг. 152 представлен график определения расчетной величины микронеровностей при торцовом фрезеровании в зависимости от подачи и радиуса закругления резца. Из графика следует, что при изменении радиуса вершины резца с 0,2 до 2 лш при подаче на зуб s =0,16 мм высота м икронеров-ностей уменьшается с 17 до 1,5 мк или при радиусе вершины резца [c.389]

Испытания производятся с оптимальными углами заточки—передним ч и задним а, которые устанавливаются экспериментально при постоянных значениях главного угла в плане <Р=45°, вспомогательного угла в плане , = 10°, угла наклона главной режущей кромки Х=0 ,. радиуса сопряжения задних граней г — 1,5 мм, Оптимальные углы определяются при постоянной скорости резания 1г=сопб1, глубине резания / — 2 мм, подаче 5 = 0.5 мм об и стойкости резцов не менее 10 мин. Об- Г работка стали производится с охлаждением 54/о-ным раствором эмуль-сола в количестве 10 л/мин, обработка чугуна—всухую. [c.281]

Круглый резец с заточкой под углом y имеет только одну точку режущей кромки резца, расположенную по центру. Все остальные точки его расположены или выше, или ниже центра. Режущая кромка не совпадает с образующей конуса детали и образует с ней некоторый угол. В процессе резания получается поверхность однополого гиперболоида вращения вместо требуемой конической. Величина стрелы вогнутости равна разности радиусов прямой и вогнутой образующих конуса детали, измеренная в направлении, перпендикулярном оси детали. [c.291]

Из-за несовпадения режущей кромки с образующей конуса детали в процессе резания получается поверхность однополого гиперболоида вращения, и деталь будет иметь вогнутую форму. Величина стрелы вогнутости является величиной отклонения от конической формы детали между заданными точками в сечении, перпендикулярном его оси. Она определяется как разность радиусов прямой и вогнутой образующих конуса детали. [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...