Темп нагрева (охлаждения)

Темп нагрева (охлаждения) 97 Температура определяющая 73 [c.512]

Темп нагрева (охлаждения) определяется по формуле [c.182]

Методы регулярного режима, разработанные школой проф. Г. М. Кондратьева, не позволяют комплексно определить все теплофизические характеристики из одного опыта. Они могут найти применение для определения коэффициента температуропроводности а высокополимеров при толщине образца от 4 мм и выше при меньшей толщине прогрев (охлаждение) образца идет настолько быстро, что трудно экспериментально с достаточной степенью точности определить темп нагрева или охлаждения т — основную характеристику регулярного режима. [c.103]

Образцы подвергают тепловому удару нагревом с помощью плазменно-дуговой пли кислородно-ацетиленовой горелки и охлаждением воздушным потоком заданного времени и темпа циклы в зависимости от принятой методики испытаний повторяют либо определенное число раз, либо до разрушения, В работе [147] описаны испытания на термостойкость, в которых использовали изогнутый образец. Вследствие криволинейной фор.мы при нагреве п при охлаждении возникают сильные тер.мические напряжения в покрытии и в основном материале. [c.178]

Как видно по тепловым характеристикам, влияние изменения условий работы по-разному сказывается на величине установившейся температуры тормозов разных габаритов. Например, охлаждающие ребра на тормозных шкивах малоэффективны для тормоза со шкивом диаметром 100 мм и имеют большое значение для тормозов со шкивами больших размеров. Охлаждение тормоза, работающего на открытом воздухе, более эффективно для тормозов меньших размеров. Тепловые характеристики, представленные на фиг. 371—373, дают ясное представление о влиянии изменения условий работы на величину установившейся температуры поверхности трения тормоза и на темп нарастания температуры, о котором можно судить по постоянной времени нагрева. Тепловые характеристики тормозов были построены для ПВ = = 40% и температуры окружающей среды, равной 25° С. Поэтому при определении по ним значения установившейся температуры должна быть учтена действительная относительная продолжительность включения и действительная температура среды. Действительная установившаяся температура определяется по формуле [c.641]

Температура — один из наиболее важных климатических факторов. Для различных климатических поясов Земли она колеблется от —75 до - -50 С. Однако большое число изделий работает в условиях нагрева (до 500 °С и выше) или охлаждения (—100 °С и ниже) их элементов. Тепловое воздействие может быть стационарным, периодическим и непериодическим. Установившийся режим теплообмена как внутри изделия, так и изделия с внешней средой создает стационарное тепловое воздействие. Периодическое тепловое воздействие образуется при повторно-кратковременной работе изделий, суточном изменении темпе- [c.13]

Повышение рабочих температур газовых турбин, как известно, существенно увеличивает их термическую эффективность и предельную мощность. К сожалению, возможности создания теплостойких материалов ограничены, ибо возрастание допустимых температур нагрева металла идет в замедляющемся темпе. Попытки изготовлять рабочие лопатки из керамических и металлокерамических материалов пока не дали положительных результатов. Поэтому основная возможность существенно увеличить рабочие температуры газовых турбин связана с применением охлаждаемых деталей. Охлаждение отдельных деталей может применяться и в случаях, когда не предусматривается увеличение рабочих температур, например в целях замены дорогостоящих аустенитных сталей. [c.102]

Опыты с плоским прибором проводятся в обычном порядке. Первоначально плоский прибор с исследуемым веществом предварительно нагревается, а затем помещается в водяной термостат с интенсивным перемешиванием жидкости и производятся измерения, необходимые для определения темпа охлаждения. [c.82]

Деформация электронной оболочки молекулы при охлаждении или нагреве приводит к Д., зависящему от темп-ры (рис. 3). [c.694]

Аккреция на белые карлики и нейтронные звёзды приводит к формированию на их поверхности водородного или гелиевого слоя, Тепловое равновесие слоя определяется в осн. нагревом при сжатии вследствие аккреции и охлаждением вследствие лучистого теплоотвода. Слой эволюционирует устойчиво до момента, когда скорость генерации ядерной энергии при сгорании водорода или гелия начинает превышать скорость теплоотвода ,у. Величина б зависит от темп-ры сильнее, чем е ,у, поэтому происходят перегрев слоя и термоядерный взрыв. Взрыв может сопровождаться выбросом вещества из системы. Подобная неустойчивость проявляется как вспышки новых [c.109]

Большие изменения испытывает уран и под влиянием термических циклов. В поликристаллическом уране чередующиеся нагревы и охлаждения вызывают формоизменение и порообразование [55, 253, 3541. Особенно интенсивно растут текстурованные и мелкозернистые образцы. Как и в случае других анизотропных металлов — цинка, кадмия, олова,— на остаточные изменения размеров урана в значительной степени влияют параметры термоцикла. При неизменных прочих параметрах повышение температуры цикла ведет к увеличению темпа удлинения [220]. Аналогичное влияние верхней температуры цикла проявляется и при неизменном интервале температурных колебаний. Значительные изменения размеров и формы урановых образцов при термоциклировании сопровождаются структурными превращениями— полигонизацией, рекристаллизацией, деформацией кристаллов и др. [c.7]

На темп увеличения объема большое влияние оказывала скорость нагрева и охлаждения. К наибольшему эффекту приводило охлаждение в воде. Во время охлаждения в воздухе и с печью плотность образцов сплавов А1 — Si изменялась меньше, а в сплавах А1 — Си наблюдалось и уплотнение. Ускорение нагрева приводило к обратному эффекту — при нагревах в печи образцы разрыхлялись в большей мере, чем при нагреве в соляных ваннах (см. рис. 42). Включение в режим термоциклирования с резкой сменой температуры пяти минут выдержки в соляной ванне при Т == Гэ—40° С (Тд—эвтектическая температура) до или после оплавления несколько увеличивало прирост объема. Отметим, кстати, что увеличение объема и накопление пор в А1 — Si сплавах происходило и при термоциклировании по режиму Гэ + 10°С5> Гэ — 40 С (рис. 42). [c.118]

При анализе влияния режима термоциклирования на рост объема алюминиевых сплавов следует учитывать и характер напряженного состояния образцов. С точки зрения образования дислокационных скоплений вблизи включений избыточной фазы эффект темпа смены температуры представляется независимым от ее направления. Поскольку уровень напряжений и пластических деформаций определяется градиентом температур, ускорение нагрева или охлаждения должно оказывать одинаковое воздействие на остаточное увеличение объема при термоциклировании. Вместе с тем интенсифицирующую роль играет лишь ускоренное охлаждение, тогда как при ускоренных нагревах рост образцов меньше, чем при медленных. Исходя из определяющей роли газов следует ожидать обратного эффекта, поскольку при ускоренном нагреве, следующем за быстрым охлаждением, газы не успевают выделиться в порах и остаются в растворе. Необходимо также предположить, что различное влияние ускоренного изменения температуры при нагреве и охлаждении связано и с напряженным состоянием образцов. При ускоренном охлаждении остывающая последней сердцевина образцов окажется под отрицательным давлением и при наличии в ней достаточного количества жидкости, особенно на границах зерен, возможно образование разрывов. При ускоренном же нагреве образца в почти аналогичной ситуации окажутся приповерхностные участки, в результате чего в них возникнут несплошности, сообщающиеся с внешней поверхностью. Поскольку последние при гидростатическом взвешивании образцов оказывались неопределимыми, различие эффективности ускоренных нагревов и охлаждений будет кажущимся. Однако этому выводу противоречат результаты металлографического анализа, согласно которым преимущественное образование трещин в приповерхностных участках образцов при ускоренных нагревах не наблюдается. [c.126]

Характеризуя изменения, происходящие при периодических нагревах и охлаждениях композиционных материалов, следует указать и на трансформацию поверхности сб-разца. Относительно гладкая в исходных образцах поверхность после термоциклирования становится шероховатой, с многочисленными выступами и впадинами. Степень повреждения поверхности возрастает с числом циклов, и темп этого роста увеличивается с повышением верхней температуры цикла. На дальних стадиях высокотемпературного термоциклирования на поверхности образцов просматриваются следы упрочняющих волокон. Термоциклирование под нагрузкой ведет и к образованию поверхностных трещин. [c.199]

Эта скорость т, имеющая размерность 1/с, называется темпом охлаждения (нагрева). Значение т зависит от физических свойств тела, его формы и размеров, коэффициента теплоотдачи а. [c.199]

Темпе- ратура нагрева, Охлаждающая среда Средняя скорость охлаждения, °С/с, в интервале температур. °С [c.183]

Чтобы темпы охлаждения компенсационных и измерительного внутреннего цилиндров были одинаковы, компенсационные цилиндры нагревались несколько интенсивней. v [c.202]

При сварочном нагреве высокие максимальные температуры способствуют растворению карбидов и оксидов и обусловливают j высокую скорость самодиффузионных процессов. В то же время большие скорости нагрева и относительно высокие скорости охлаждения ограничивают пребывание металла при высоких темпе- ратурах. В этих условиях в углеродистых и большинстве низколегированных сталей в процессе сварки дуговыми способами I аустенитное зерно в ОШЗ успевает вырасти практически до своих максимальных размеров, при этом рост зерна происходит как на этапе нагрева, так и на этапе охлаждения. Соотношение приращения размера зерна на этих этапах зависит от состава стали 4 и теплового режима сварки q/ vb) и температуры подо-у грева. [c.513]

Опытные данные по эффективному коэффициенту диффузии АГд, представленные в разд. 5.2, относятся к пучку витых труб с числом = 220 и были получены при резком уменьшении мощности тепловой нагрузки от номинального значения до нуля. При этом максимальное значение производной мощности по времени составляло (ЭЛ /Эт) = 7,5 -10 кВт/с, а выявленное уменьшение коэффициента по сравнению с его квазистационарным значением в первые моменты времени по характеру было аналогично изменению коэффициента теплоотдачи в круглых трубах для такого же типа нестационар-ности. В данном разделе ранее представленные результаты сопоставляются с экспериментальными результатами по коэффициенту А д, полученными для пучков с числом = 57 при небольших темпах выхода на режим (Э.Л /9г) = 1,075. ... .. 1,875. Уменьшение темпов охлаждения стенки (уменьшение производной мощности тепловой нагрузки по времени) в этой серии экспериментов удалось обеспечить путем ступенчатого охлаждения, т.е. перехода с одного режима работы пучка витых труб на другой режим с меньшей мощностью тепловой нагрузки (рис. 5.20). Кроме того, работа теплообменных устройств в условиях перехода с одного на другой режим работы представляет и самостоятельный интерес. На рис. 5.20 представлено изменение во времени мощности тепловой нагрузки для режимов работы пучка с числами Рейнольдса Ее = 1,25 10 , 8,9 10 , 5,1 10 , а также изменение температуры теплоносителя для числа Ее = 1,25 10 в характерных точках ядра потока с теми же координатами, что и в случае пучка витых труб с Рг = 220 (разд. 5.2), при неравномерном поле теплЬвыде-ления в поперечном сечении пучка (подводе электрической мощности к центральным 37 трубам из 127). Видно, что если мощность нагрева стабилизируется примерно за 1 6 с, то температура теплоносителя выходит на новый стационарный уровень в каждой точке потока практически при г = 60. .. 76 с. 170 [c.170]

В свободно засыпанной насадке из фарфоровых шаров в различных местах располагались металлические шары-термозонды того же диаметра с зачеканенными в них термопарами. Трубу с насадкой можно было перемещать в индукторе генератора тока высокой частоты (30 кгц), что позволяло быстро (за 3—15 сек) нагревать терм озонды, расположенные в любом месте, до 130—140° С. Коэффициенты теплообмена шаров-термозондов определяли по темпу охлаждения нагретого шара после выключения генератора. К определенным значениям а вводилась поправка на теплоотвод от термозондов к соседним холодным шарам насадки, не превышавшая 10—12% [Л. 36]. [c.73]

На рис. 5 показаны изменения размеров образцов сплава ВТЗ-1 после разных режимов термической обработки. Когда обработку холодом проводили через сутки после упрочняющей термической обработки, процесс субмикрорасслоения 3-твердого раствора не успевал произойти до конца щ-фаза частично образуется при охлаждении до —70° С (объем увеличивается). При последующем нагреве до 100° С в р-фазе развивается процесс дополнительного расслоения, уменьшается объем сплава (рис. 5, кривая 2). В том случае, когда сплав вылеживался 3 месяца при комнатной температуре, процесс расслоения заверщился полностью. Образование ш-фазы при охлаждении до —70° С сопровождался ббльщим увеличением объема, чем в первом случае (рис. 5, кривая /). Структура сплава стабилизируется, и постоянство размеров сохраняется после выдержки 1000 ч при темпе- и ратуре 100° С. Выдержка мк/юомм [c.75]

Отсутствие в М, г, и устройствах нагрева рабочего тела (камере сгорания, тен.чообменных аппаратах регенеративного типа с неподвижной насадкой) движущихся механически нагруженных высокотемпературных элементов конструкции, а также возможность охлаждения стенок позволяют использовать М. г. в высокотемпературных циклах энергетич. установок для преобразо ания энергии с высоким кпд. Одиако из-за резкого снижения эффективности плазменных М. г. при понижении темп ры они используются в качестве высокотелшературной ступени бинарного цикла в состане комбинир. теплоэлектростанций (ТЭС) (в качестве надстройки к традиц. паросиловой установке). [c.698]

М. г. нагревается УФ-, мягкими рентг. и субкосмич. лучами, а также ударными волнами. Объёмное охлаждение происходит в осн. при излучении в спектральных линиях тепловой энергии, затраченной на возбуждение уровней, а также за счёт тормозного и рекомбинац. излучений в непрерывном спектре. В зависимости от темп-ры М. г. преобладает излучение в непрерывном спектре (Т й 10 К) либо в спектральных линиях — рентгеновских (Т = 10 " К), УФ- (Г = 10 К), оптических (Т = 5000—10000 К), ПК- (Г = 30—5000 К), субмиллиметровых (Г 30 К). [c.86]

В результате упомян5 тых выше процессов нагрева и охлаждения ур-ние состояния р(Т) или р п) немонотонно в области темп-р 50—10 К (рис.). Это означает, [c.86]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Повышение погонной энергии сварки (рис. 6.6) сопровождается расширением разупрочнеиной зоны и снижением твердости металла в ней. Это вызвано увеличением объема металла, подвергавшегося высокому сварочному нагреву, и замедлением темпа охлаждения. Кроме того. [c.268]

Авторы работы [324] привели многочисленные примеры размерной нестабильности различных углеродистых и легированных сталей при термоциклировании, сопровождающемся полиморфными превращениями. Литые образцы мало изменяли свои размеры, горячедеформированные — сильно. В зависимости от того как вырезанный образец ориентирован относительно направления деформации, при термоциклах длина его увеличивалась или уменьшалась. Авторы [324] не обнаружили влияния скорости нагрева и охлаждения на формоизменение стали при термоциклировании. Линейные изменения образцоз при варьировании темпа смены температуры 12 и 80 град/сек были близкими. Коэффициент роста составлял приблизительно 0,1%, и наблюдалась относительная независимость его от числа циклов. Приведенные в работе [324] данные свидетельствуют о том, что при термоциклировании технических сталей возникают факторы, действие которых перекрывает эффект температурных градиентов. Причины необратимого формоизменения деформированной стали в указанной работе не обсуждаются, возможно, они связаны с текстурой и химической неоднородностью образцов. [c.61]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Рольпроцессов,связанныхс химической неоднородностью твердых растворов и растворением жидких включений, в общем изменении объема сплава может проявиться в начале термоциклической обработки. С увеличением числа термоциклов вклад их должен уменьшаться и, возможно, с этим связано некоторое снижение темпа роста, наблюдаемое на сплавах А1 — Си. Чередование процессов рас-ТЕОрения и выделения жидкой фазы, по-видимому, не может привести к большому необратимому увеличению объема, поскольку образующиеся при растворении жидкости поры при последующем охлаждении в основном заполняются жидкостью, выделившейся из твердого раствора. Многократные медленные нагревы и охлаждения, выполненные с целью провоцирования процессов растворения и выделения жидкого олова и кадмия, не сильно изменяли удельный объем алюминиевых сплавов. [c.128]

Им показано, что общие закономерности распределения попе-[ речных деформаций те же, что и продольных. При нагреве и в пер-I вые моменты охлаждения имеет место воздействие напряжений, обусловливающих обжатие шва и околошовной зоны, переходя-. щих далее в напряжения растяжения. Температура перехода 1 от сжатия к растяжению и темп деформации зависят весьма сильно от свариваемой толщины и типа стали. Они заметно возрастают с повышением толщины изделия и при одной и той же толщине больше для стали Х18Н10Т, чем Ст.З. С возрастанием толщины листов стали Х18Н10Т от 2 до 10 мм. температура перехода от сжатия к растяжению возрастает от 800 до 1500° С, а скорость деформации — от 0,5 до 3%1сек. В последнем случае уже после ох- лаждения до 1000° С величина поперечной деформации растяже-, ция может достигать 1,5%. [c.38]

Совместимость паиемого, технологического и вспомогательных -материалов и ТРП обычно оценивают на лабораторных или небольших технологических образцах, что намного экономичнее по затратам средств и времени, чем оценка совместимости на изделиях. Юднако режим пайки, отработанный в лабораторных условиях, не учитывает особенностей изделии — конструкционного и масштабного факторов, массы. Между тем масштабный фактор изделия и его масса могут существенно влиить на температурное поле, поле иа-прижений и время пребывания материалов при повышенной темпе-3>атуре в процессе нагрева и охлаждения. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...