Трение видное

В [Л. 315] измерены средние значения с/ для потока воздуха с числами Маха до 7 и при Гю/Гоо—1. В табл. 12-1 дано сравнение расчетных и экспериментальных коэффициентов трения. Видно, что при М о б (7 и/Гю 0,2) сравниваемые значения с/ хорошо согласуются. При более высоких числах Маха расчетные значения с/ превышают измеренные на 40%. [c.419]

Уплотнение работало при окружной скорости 6,37 м сек с боем вала в зоне подшипника в пределах 0,07—0,1 мм. Протечки воды через уплотнение были равны 0,1—0,15 л сек. В последнее время протечки возросли настолько, что один насос не справлялся с откачкой воды и турбина была остановлена, а уплотнение разобрано. При осмотре обнаружено загрязнение пазов, в которых располагались углеграфитовые кольца, в результате чего их подвижность во время работы была ограничена. На поверхности трения видны следы износа в виде мелких рисок, а на сбегающих кромках произошли отколы. Торцовые зазоры между соседними секторами находились в пределах 2—2,5 мм. [c.84]

Кроме послойного исследования структуры меди до глубины порядка 3 мкм без обработки поверхности проведен анализ структурных изменений в слоях толщиной до 0,5-10 мкм. В этом случае применяли послойное травление металла, после чего проводили (анализ структуры глубинных слоев (толщиной >5 мкм), непосредственно не взаимодействующих с химически активными веществами при травлении. Ширина интерференционной линии, имея общую тенденцию к понижению (рис. 38), меняется по мере травления металла не монотонно, а скачкообразно. В процессе травления образцов проводили металлографическое исследование поверхности. На рис. 38 даны снимки микроструктуры, полученные с одного и того же участка поверхности после снятия травлением слоев металла различной толщины. На расстоянии 50 мкм от поверхности трения видна образовавшаяся трещина (рис. 38,6). После снятия еще слоя меди толщиной 25 мкм [c.119]

На рис. 21 приведено влияние величины зерна кварцевого песка на изнашивание пар на машине трения. Видно, что износ повышается с увеличением размера абразивного зерна примерно [c.39]

При сопоставлении формул (1) и (6) коэффициентов сухого и жидкостного трения видно, что между ними существует принципиальное различие если коэффициент сухого трения зависит лишь от нагрузки, материала и степени чистоты обработки трущихся поверхностей, то коэффициент чисто жидкостного трения является функцией вяз- кости смазки, скорости, геометрических размеров трущихся поверхностей, определяющих толщину слоя смазки, и нагрузки, но не зависит от материала трущихся поверхностей. [c.14]

Из формулы для оптимального момента трения видно, что наилучшая регулировка демпфера сухого трения должна быть различной в зависимости [c.449]

Решение. Рассмотрим равновесие ползуна (рис. 59, б). К ползуну приложена силы Рд, Q, Pjj и F. Из чертежа видно, что Q = — Р" тогда по формуле (11.2) сила трения будет равна F = Q-f= 100.0,1 = 10 н. Искомая [c.99]

На рис. 11.17 ползун 3 скользит в направляющих звена 4. Из треугольника скоростей, построенного на схеме, видно направление относительной скорости Сила трения Ft., приложенная к ползуну 3, по направлению противоположна вектору Vom- [c.225]

Совершенно очевидно, что с уменьшением диаметра зерен при данной постоянной толщине слоя Нс = 200 мм увеличивается его относительная глубина Яс. я. Вместе с этим, как видно по табл. 10.1, резко увеличивается коэффициент сопротивления слоя с,ч- Коэффициент сопротивления проходных каналов ан У стенки, надо полагать, меняется при этом значительно меньше, поскольку сопротивление трения на самой стенке не меняется с изменением диаметра зерна. Следовательно, отношение сопротивления проходных каналов у стенки к сопротивлению слоя в остальной его части, т. е. отношение Скан с, . с увеличением Я / существенно снижается. Это приводит к резкому возрастанию степени перетекания жидкости к стенке с уменьшением диаметра зерен, что видно по рис. 10.11. При этом, конечно, неравномерности потока здесь завышены, поскольку профили скорости получены на сравнительно большом расстоянии от слоя (20—25 мм), и жидкость за слоем успевала частично перетекать к стенке под воздействием подсасывающего действия пристенных струек. [c.276]

Из описания работы процесса реального двигателя внутреннего сгорания с быстрым сгоранием топлива при постоянном объеме видно, что он не является замкнутым. В нем имеются все признаки необратимых процессов трение, химические реакции в рабочем теле, конечные скорости поршня, теплообмен при конечной разности температур и т. п. [c.262]

Как видно из графика, нанесение покрытий в 2 — 4,5 раза увеличивает силу сдвига. Несущая способность соединений, собранных с охлаждением вала, превышает прочность сборки под прессом, в 2 раза для соединений без покрытия и в 1,2 —1,3 раза для соединений с мягкими покрытиями (ей, Си, 2п). Для соединений с твердыми покрытиями (N1, Сг) несущая способность при сборке с охлаждением ниже, чем при сборке под прессом. Увеличение сцепления при гальванических покрытиях, по-видимому, обусловлено происходящей при повышенных давлениях взаимной диффузией атомов покрытия и основного металла, сопровождающейся образованием промежуточных структур (холодное спаивание). Этим и объясняются высокие, приближающиеся к единице значения коэффициента трения в подобных соединениях (правая ордината диаграммы). Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл величина коэффициента трения здесь отражает не [c.484]

Как видно, сила Р возрастает, а сила Р" падает прямо пропорционально К. С увеличением коэффициента трения эти силы увеличиваются. [c.297]

Нижняя (жирная) кривая изображает значения определенные по формуле (128). Как видно, значения/ =0,3 в диапазоне Ifi = 0,75 -ь 1,5 близки к /,nin- Следовательно, расчет из условия = 0,3 обеспечивает небольшую величину потерь на трение [c.344]

Из сравнения (4. 3. 23) и (4. 3. 16) видно, что в рассматриваемом случае, когда т , средний радиус пузырька зависит от режима течения, т. е. от критерия Ке и от фактора трения Ф. При этом зависимость от Ф в (4. 3. 23) является более сильной, чем в (4. 3. 16). Величину можно оценить, подставляя выражение для (4. 3. Ц) в (4. 3. 20) и полагая С2=1. Имеем [c.141]

Как видим, потребная сила Q зависит только от коэффициента трения и угла а от радиуса вала сила Q не зависит. При отсутствии трения (/"о=0) получаем, как и следовало ожидать, Q=P. Практически очень важен тот факт, что, увеличивая угол а (навивая нить), можно значительно уменьшить силу Q, необходимую для уравновешивания силы Р, что видно из табл. 1. Например (см. табл. 1), натяжение в 1000 Н можно уравновесить силой всего в 2 Н, дважды обернув пеньковый канат вокруг деревянного столба. [c.70]

Уравнения (54) служат для определения реакции связи N. Из уравнений видно, что при криволинейном движении динамическая реакция в отличие от статической кроме действующих активных сил и вида связи зависит еще от скорости. Эту скорость (если она не задана) можно найти или проинтегрировав уравнение (53), или же, что обычно проще, с помощью теоремы об изменении кинетической энергии точки в уравнение (52 ), выражающее эту теорему для случая связей без трения, реакция N тоже не входит. [c.220]

Из равенства (б) видно, что с увеличением скорости ускорение а убывает, стремясь к нулю, когда у стремится к пр- Таким образом, сила трения, действующая на ведущие колеса, при разгоне несколько возрастает и достигает наибольшего значения, когда движение установится (а=0). Если подставить значение а из равенства (б), то легко видеть, что последнее слагаемое в формуле (в) будет много меньше первого, так как Р>р. Поэтому практически величина изменяется незначительно. [c.333]

Таким образом, под действием поля частица дрейфует с постоянной скоростью, пропорциональной действующей силе. Как если бы на нее помимо внешней силы действовала бы равная по величине и противоположная по направлению сила трения, пропорциональная скорости. Коэффициент пропорциональности между скоростью дрейфа и силой называют подвижностью. Из формулы (9.20) видно, что между подвижностью, Ь, и коэффициентом диффузии, О, существует простая связь [c.209]

Работа, которую производит человек в данном случае, как видно, состоит в преодолении силы трения P—Rf). Но так как [c.303]

Таким образом, при действии постоянной силы трения колебания точки будут затухающими. Размахи этих колебаний, как видно из равенства (48), будут убывать по закону арифметической прогрессии с разностью 26д (в отличие от затухания при сопротивлении, пропорциональном скорости, где размахи убывают по геометрической прогрессии). Частота же рассматриваемых затухающих колебаний совпадает с частотой собственных колебаний к. [c.377]

Рассмотренные силы интересны в том отношении, что их работа, как видно из формул (4.3) —(4.5), не зависит от формы пути между точками 1 и 2, а зависит только от положения этих точек. Эта весьма важная особенность данных сил присуща, однако, не всем силам. Например, сила трения этим свойством не обладает работа этой силы зависит не только от положения начальной и конечной точек, но и от формы пути между ними. [c.87]

Фиг. 6. Шейка двойной шестерни привода нагнетателя двигателя АШ-82Т после 600 ч работы а — внешний вид поверхности трения б — участок поверхности трения, видны следы размазывания металла (Х18) а — микроструктура поверхности трения в сечении, виден слой вторичной закалки, под ним отпущенный слой (Х400).

Фиг. 24. Поверхность трения нормализованных образцов (сталь марки 45) после испытания при скорости скольжения 75 м1сек. в условиях схватывания второго рода а—разрушенный участок поверхности трения, видны следы размазывания металла (Х18) б — микроструктура поверхности трения в сечении (ХЗОО).

Фиг. 124. Макрофотографии поверхностей трения (видны чередующиеся надрывы и следы течения металла по направлению движения образцов при испытании) образцов а —после испытания при удельной нагрузке 200 кг1см (X18) б — после испытания при удельной нагрузке 1300 кг1см X18).

Диффузионный ток смещается здесь на полтора-два порядка, почти сни-М1ается диффузионный контроль. Такое влияние трения видно и в случае щелочи (см- фиг. 7). [c.85]

Бенневиц и Рётгер [10] измерили внутреннее трение в немецких серебряных язычках при поперечных колебаниях. Результаты нх экспериментов показаны на фиг. 29 вместе с теоретической кривой, полученной с помощью уравнения (5.60). При построении этой кривой не были использованы никакие произвольные параметры, причем соответствие между теорией и экспериментом поразительно хорошее. Ясно, что в области частот около Л1о (приблизительно гц) теплопроводность в язычке является основной причиной внутреннего трения. Видно также, что при частотах, далеких от ЛГо, экспериментальные значения внутреннего трения выше тех, которые предсказываются теорией, и это указывает на то, что здесь становятся относительно более важными другие влияния. Продольное напряжение будет поро- [c.119]

На фиг. 8 показан внешний вид поверхности тормозной рубашки камерного авиационного тормоза после 22 торможений. На поверхности трения видны тепловые трещинообразования. Образование трещин на поверхности трения может привести, например, к дерганию и вибрации тормоза. [c.82]

Таким образом, испытания эталонных СОЖ проводились 8 условиях работы ЧШМ при 200 об/мин, температуре 20 б С, нагрузках 450 и 900 Н, дпительности 600 с. На рис.З приведены результаты повторных определений при нагрузке 450 Н антифрикционной эффективности эталонного образца СОЖ, характеризующегося при резании металлов высокой способностью снижать трение. Видны хорошая воспроизводимость результатов повторных определений по разработанной методологии и сохранение постоянного значения установившейся силы трения. [c.212]

Из формулы 11.17 видно, что величина условио называемая коэффициентом трения клинового ползуна, больше коэффициента трения плоского ползуна в направляющих. [c.224]

Отсюда видно, что число Рейнольдса монсот измеггяться вдоль потока в трубе постоянного диаметра лишь за счет изменения вязкости [X. Но вязкость газов [л не зависит от давления, а определяется лишь температурой, поэтому при изотермическом процессе днижения газа по трубе число Рейнольдса будет оставаться постоянным вдоль потока. Следовательно, коэффициент X потерь на трение по длипо также будет величиной постояппой вдоль трубы по- [c.133]

Уточненные формулы расчета на основе уравнений движения и формул Эргана с использованием экстраполяционной зависимости расчета распределения порозности по сечению слоя, основанной на опытах [1591, а также с учетом сопротивления трения воздуха о стенки канала получены позже [164 1. Сопоставление результатов расчета по этим формулам с данными опытов [216, 218 1 дано па рис, 10.18, из которого видно вполне удовлсгворительное и.х совпадение. [c.280]

Как видно-из графика, в диапазоне Рк/р = 0,4 ч- 0,65 (заштрихованная область) жесткости для каждого данного значения 4 максимальны и практически постоянны (tg ос. = onst). Этих значений Рк/р и следует придерживаться при. проектировании подшипников. При расчетном значеши h, определяемом из условия минимальных потерь на трение по выражению (204),--диаметр капилляра следует выбирать так, чтобы значения pjp на рабочих режимах находились в пределах Рк/Рн = 0.4 ч- 0,65. Если в эксплуатации возможно повышение натрузки (уменьшение h], то для сохранения достаточной жесткости целесообразно на номинальном режиме придерживаться нижних значений (Рк/Ря = 0.4). Если же в эксплуатации возможны периоды работы на малых нагрузках (увеличение Л), то следует выбирать более высокие расчетные значения (р /рн = 0,65 ч- 0,7). В среднем можно принимать pjpa = 0,5. [c.449]

Из рис. 173 видно, что равенство проекций скоростей v и Ог на касательную К К возможно только в одном положении, когда точка С контакта профилей совпадает с точкой Рд пересечения нормали NN и линии центров О1О2, т. е. при = 02- Во всех остальных положениях Vкl Ф Ф Цд-г И разность между скоростями точек С1 и С2 в направлении касательной КК, т. е. скорость относительного скольжения, будет тем больше, чем дальше точка контакта удаляется от точки Ро Скольжение профилей вызывает их трение и износ. [c.256]

Видно, что выше значения Ве г 1 аналитическое описание поля течения усложняется. Становятся существенными инерционные силы, и при Ве 10 происходит отрыв пограничного слоя ) линии тока скручиваются и образуют стационарное вихревое кольцо у кормовой части сферы. Дальнейшее возрастание числа Ве приводит к увеличению размеров и интенсивности вихря. При Ве 100 систе.ма вихрен распространяется за сферой на расстояние около одного диаметра [7801. Влияние инерционных сил продол кает расти, п при Ве 1-50 систе.ма вихрей начинает колебаться. В ла.минарнодг потоке при Ве р 500 систе.ма вихрей отделяется от тела и образует след [822]. Это число Рейнольдса называется нгпкним критическим чпс,лоы Рейнольдса. Вихревые тсольца непрерывно образуются и отделяются от сферы, вызывая периодические изменения поля течения и мгновенной величины силы сопротивления. Линия отрыва пограничного слоя на сфере перемещается, что приводит также к флуктуация.м силы трения. [c.32]

Как видно, по сравнению с задачей 235-44 работа получается несколько больше (на 62 кДж), потому что сила F, действующая параллельно основанию наклонной плоскости, прижимает тело к наклонной плоскости, при этом увеличивается сила нормального давления тела N, а вмесге с ним и сила трения. [c.314]

Перейдем к определению величины силы Р при спуске блока. Блок А находится в равновесии (рис. д) под действием активной силы — веса Q, нормальных реакций клиньев N и N.2 н сил трения F и Fj. Силы трения в этом случае направлены вдоль наклонной плоскости вверх. Это сразу видно из рассмотрения равновесия клина В (рис. е), так как в связи с изменением направления силы Р на прямо противоположные силы F и — F, меняют свое направление на противоположное по сравнению с предыдушим случаем (рис. г). Уравнения равновесия для блока А будут [c.88]

Полученный результат показывает, в каких границах можно изменять отношение PIQ, не нарушая равновесия (т. е. определяет область равновесия). При отсутствии трения (/о = 0) равновесие, как видно из (б), возможно, только когда P=Qsina. [c.200]

В действительности картина будет иной. Вследствие деформации тел под действием сил Р н N их касание происходит не в точке, а вдоль некоторой площадки (рис. 202). При действии силы Q, направленной вправо, давление у левого края убывает, а у противоположного — возрастает. При этом нормальная реакция N смещается вправо в некоторую точку Б и вместе с силой трения скольжения F (см. рис. 201) дает равнодействующую ЛГ,, которая проходит через ось О цилиндра и уравновешивает силы Р и Как видно из соответствующего силового треугольника, с увеличением силы Q сила N , чтобы уравновесить систему, должна образовывать все больщий угол а [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...