Напряжение направление расчета

Название ориентировочное 30,59 Напряжение направление расчета 84 постоянное [c.320]

В расчетах используется относительный градиент G (1/мм) первого глазного напряжения (направленного вдоль бруса) [c.119]

Стержень круглого поперечного сечения диаметра d, жестко закрепленный обоими концами, нагружен двумя одинаково направленными крутящими моментами М. Последние приложены в сечениях, расположенных на 1/3 от левой и правой опор. Вычислить максимальные касательные напряжения. В расчетах принять М = 850 Н м, d = 45 мм. [c.114]

Расчет стенки цилиндрического котла. Если толщина стенки невелика по сравнению с диаметром цилиндра, то напряжение можно с большой точностью считать постоянным для всех точек стенки. Так как внутреннее давление обыкновенно невелико по сравнению с допускаемыми напряжениями, то мы можем главное напряжение, направленное по радиусу, считать равным нулю два других напряжения, одно действующее по направлению образующих цилиндра р1 и другое тангенциальное р , будут растягивающие, причем [c.90]

При одновременном действии в одном и том же сечении углового шва срезывающих напряжений в двух направлениях расчет производится на равнодействующую этих напряжений. Угловые швы, удовлетворяющие условиям прочности при действии однократных наибольших напряжений, одновременно удовлетворяют условиям сопротивления усталости при действии переменных напряжений [55, 56, 94]. [c.353]

Для иллюстрации применения приведенных выше соотношений рассмотрим отражение быстрых или медленных волн от плоской поверхност 1 раздела S в упругопластической среде, первоначально находившейся в состоянии покоя с начальными напряжениями, направленными параллельно 5. Поверхность раздела может быть либо жесткой, либо свободной от напряжений. Для расчета амплитуд волн, отраженных от S, необходимо вначале в качестве промежуточного шага определить зависимость скоростей распространения быстрых и медленных волн и соответствующих скачков нормального градиента скорости от угла падения. Соотношения, необходимые для расчета этих зависимостей в случае начальных напряжений, параллельных поверхности раздела, представлены в приложении А, а некоторые результаты вычислений показаны на рис. 3. В расчетах задавалось значение отношений скоростей упругих волн, равное ( i/ 2)2 = 4 (что соответствует коэффициенту Пуассона Vs), а значения параметра пластичности Р варьировались от нуля (упругое состояние) до единицы (полностью пластическое состояние). На рис. 3 приведены [c.174]

Аналогично могут быть охарактеризованы и циклы касательных напряжений. Но знак напряжений в этом случае берется условно напряжение, направленное в одну сторону, считается положительным и наоборот. Знак среднего касательного напряжения никак не влияет на величину механических характеристик (т. е. на прочность детали) и поэтому в расчетах всегда принимается положительным. [c.396]

Согласно требованию ГОСТ 689—69 Разъединители переменного тока высокого напряжения , при расчете разъединителей должна учитываться ветровая нагрузка наиболее неблагоприятного направления. Так как различные факторы вызывают нагружение опорных изоляторов в разных направлениях различными усилиями, то в тех случаях, когда направление действия определяющей нагрузки неочевидно, ветровую нагрузку приходится рассматривать как действующую во всех вероятных направлениях. [c.172]

В результате расчетов на ЭВМ получают корни для системы из 288 уравнений типа (43), дающие перемещения узлов в вертикальном ш и радиальном и направлениях, по величинам которых, используя формулы (36) — (39), определяют нормальные а , и ае и касательные напряжения т . Напряжения можно подсчитать также путем расчета токов, протекающих по проводимостям, а по ним, используя масштабные соотношения, — усилия и напряжения. Результаты расчетов показаны на рис. 80. [c.131]

Ток, проходящий через источник напряжения (при расчете в прямом направлении, то есть от положительного полюса к отрицательному) равен -1.205 мА. Общая потребляемая мощность электросхемы равна 12 мВт. [c.53]

Основными нагрузками на валы являются силы от передач. Силы на валы передаются через насаженные на них детали зубчатые или червячные колеса, звездочки, шкивы, муфты. При расчетах принимают, что насаженные на вал детали передают силы и моменты валу на середине своей ширины. Под действием постоянных по величине и направлению сил во вращающихся валах возникают напряжения, изменяющиеся по симметричному циклу. [c.144]

Упругие деформации детали, возникающие от сил зажатия, как и от силы резания, оказывают значительное влияние на точность обработки, особенно при недостаточной жесткости (что отмечается в гл. IV), так как точно обработанная поверхность детали, деформированной силами зажатия, после снятия детали с приспособления может стать искаженной вследствие обратных деформаций детали, освобожденной от сил зажатия. Чтобы деталь не деформировалась при зажатии, необходимо зажимным силам противопоставить реакции опор, располагаемых так, чтобы обрабатываемые поверхности детали были жестко подперты и чтобы силы зажатия создавали в обрабатываемой детали только напряжение сжатия. В основу расчета силы зажатия должна быть положена величина силы резания с учетом ее направления и точки приложения. [c.39]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где (Гг — напряжения сжатия в радиальном направлении ац и at2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают). Давление р при расчете прочности деталей определяют [см. формулу (7.5)1 по максимальному натягу [c.88]

Направление развития трещины при хрупком разрушении так же, как и при усталостном, перпендикулярно ориентации максимальных нормальных напряжений, приложенных к зерну поликристаллического материала, примыкающего к вершине трещины (см. подраздел 2.3.2). В этом случае, как показано в подразделе 4.1.2, наиболее адекватное описание траектории развития трещины дает критерий Иоффе — критерий максимальных напряжений [435]. В работе [435] продемонстрировано весьма удовлетворительное совпадение результатов расчета по критерию Иоффе с экспериментальными данными по анализу закритического роста трещин. [c.244]

Однако, как установлено практикой, в случае действия на элементы конструкций нагрузок, периодически изменяющихся во времени по величине или по величине и направлению, разрушение материала происходит при напряжениях, значительно меньших предельных значений. С подобными действиями нагрузок приходится встречаться, как правило, при расчетах движущихся элемен- [c.222]

В заключение рассмотрим пример расчета врубки, используемой для соединения деревянных элементов конструкций. Древесина анизотропна, т. е. ее механические характеристики зависят от направления силовых воздействий относительно ориентации продольных волокон . Вследствие этого допускаемые напряжения для различных направлений действия сил приходится принимать разными (табл. 13). [c.207]

При расчете тонкостенных цилиндров предполагается, что в окружном направлении напряжения постоянны по толщине стенки, а в радиальном вообще отсутствуют. Эти допущения неприемлемы для толстостенных цилиндров. [c.443]

Считают, что прочность детали обеспечена, если расчетные напряжения а или т в опасных сечениях не превышают доп --скаемых напряжений [а] или [т]. Для определения напряжений в деталях на основе кинематического и силового расчета механизма определяют значение, направление и место приложения наибольших сил и моментов, действующих на деталь, и составляют расчетную схему детали. Затем определяют опорные реакции, изгибающие и крутящие моменты, в результате чего находят опасные сечения или места возникновения наибольших напряжений. Выбирают материал и уточняют форму и размеры детали с учетом технологии ее изготовления. [c.172]

Видно, что наиболее сильное воздействие на величину турбулентного трения в плоском пограничном слое оказывает окружное магнитное поле, что объясняется его влиянием на две составляющие пульсационной скорости, входящие в выражение для напряжения трения. Описанный метод учета влияния магнитного поля на турбулентность можно применять и в том случае, если направление магнитного поля не совпадает с направлением одной из составляющих пульсационной скорости при этом вектор магнитной индукции следует разложить на компоненты, параллельные составляющим скорости, и затем вести расчет по приведенным выше формулам, учитывая воздействие на турбулентность каждого компонента вектора магнитной индукции. [c.253]

В общем случае одновременной деформации растяжения (сжатия) и изгиба в произвольном поперечном сечении призматического стержня (бруса) внутренние усилия приводятся к продольному усилию N, направленному по геометрической оси стержня, и к изгибающим моментам и Му в главных центральных плоскостях инерции стержня. Напряжения от поперечных сил Qx и невелики и при расчете на прочность не учитываются. Поэтому одновременное действие изгиба и растяжения (сжатия) можно рассматривать как сочетание двух прямых изгибов в главных плоскостях инерции и центрального растяжения (сжатия). [c.29]

Эта зависимость полностью соответствует равенству (9-7), однако здесь Re (х) определяется уравнением (9-30), результат расчетов по которому зависит от вида функции U (х). Вычислив значения коэффициента j., легко находим напряжения т,,, после чего сопротивление трения определится путем суммирования проекций на направление скорости элементарных сил трения -z dx. [c.414]

В формулах приняты следующие обозначения Db и Db—наружный н внутренний диаметр, мм р — расчетное давление, МПа адоп — допустимое напряжение при расчете элемента только на действие давления, МПа ф — минимальный коэффициент прочности, барабана или камеры, приведенной к продольному направлению с — прибавка на толщину стенки, мм. [c.500]

Согласно /ке соотношениям (1.2В), (1.15), (1.19), (1.20),, (1.5), (8.17), (8.11), (8.15), (8.19), (8.21), (8.2U) и (8.27) вектор напряжения (в расчете на единицу площади де-формиропаппо лицепо11 поверхности) и его проекции соответственно па радиальное, окружное и осевое направления равны [c.91]

ЯобЫЙ цикл, отличающийся значениями максимального и мини-дьного напряжений, по расчету соответствовал условиям ог-зниченной ползучести, причем накопление деформации должно было происходить в направлении, обратном предыдущему (лйния 2). Испытания подтвердили этот прогноз смещение пет-Б предсказанном направлении практически прекратилось после 20 циклов. Накопленная деформация составила 0,42 % при расчетном значении 0,48 %. [c.201]

Ординаты эпюры Тщах (рис. 5.14, г) откладываем в ту же сторону, что и соответствующие ординаты эпюры Л . Знак касательного напряжения при расчете иа прочность никакой роли не играет, и принятое направление ординат эпюры условно. [c.163]

Для оценки погрешности приближенных методов Г. В. Иванов (1966) рассмотрел простейший случай элемента пластины, к которому приложены продольная сила и момент в том же направлении. Расчет производился на основе вариационного уравнения Д. Л. Сандерса и др., в котором варьируются скорости напряжений и перемещений. Для рассматриваемой задачи достаточно было варьировать скорости напряжений. В качестве эталонного принималось решение, полученное в результате замены интегралов по толщине квадратурной формулой Гаусса с 15 узлами с ним сравнивался результат, полученный по методу В. И. Розенблюма при линейном законе распределения напряжений по толщине и при аппроксимации этого распределения четырьмя членами разложения по полиномам Лежандра. Последняя аппроксимация дает всегда хороший результат, для других можно указать области значения параметров, для которых они удовлетворительны. [c.144]

Расчет на сопротивлекне усталости. Этот расчет валов выполняют как проверочный он заключается в определении расчетных коэффн-циентов запасов сопротивления усталости предположительно опасных сечениях, предварительно намеченных в соответствии в эпюрами моментов и расположением зон концентрации напряжений. При расчете принимают, что напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу (рис. 17.7, а), а напряжения кручения — по отнулевому циклу (рис. 17.7, б). Выбор отнулевого цикла для напряжений кручения основан на том, что большинство валов передает переменные по значению, но постоянные по направлению вращающие моменты [c.195]

При одновременном действии в одном и том же сечении углового шва срезываю-цих напряжений в двух направлениях расчет производится на равнодействующую ТИХ напряжений. Угловые швы, удовлетворяющие условиям прочности, одновре-1енно удовлетворяют условиям выносливости. [c.221]

На основании формул (7)—(8) проведены числовые расчеты напряжений для клеевых цилиндрических соединений стали, силумина и их сочетаний, выполненных на клее со следующими характеристиками а = 2,8-10 кгс1см 0а=10 кгс1см .1а = 0,4. Расчеты показывают, что напряжения в адгезиве распределяются неравномерно по длине нахлестки. Максимальные касательные и нормальные напряжения концентрируются на одном из концов нахлестки, причем с увеличением ее длины значительная часть сопряжения остается незагруженной. При расчете по моментной теории (6) из-за наличия тригонометрических функций в расчетных формулах в распределении напряжений появляется особенность, что пои-водит при большой длине нахлестки />5К) к появлению небольшого участка касательных напряжений, направление которых совпадает с вектором внешних нагрузок (рис. 5). [c.27]

Наступление текучести в угловых швах не является опасным предельным состоянием. Фактически текучесть металла в угловьи швах всегда имеет место по причине концентрации напряжений, а в термически необработанных конструкциях также и вследствие высоких остаточных напряжений. Поэтому прогрессивным, с учетом необходимости экономии наплавляемого металла, является установление допускаемых напряжений в угловых швах по предельному состоянию наступления разрушения. Вне зависимости от того, предназначено допускаемое напряжение дяя расчетов без учета направления передаваемой нагрузки или с учетом этого обстоятельства путем введения коэффициента С (см. 8.2 и 8.3), в качестве исходной информации должна присутствовать наименьшая прочность углового шва. Ее обычно определяют при испьггании на срез вдоль шва. [c.285]

Предложенный в рамках настоящей работы подход к определению направления развития усталостной трещины, хотя и наиболее адекватно отражает физические процессы на микроуровне, в расчетном плане достаточно трудно реализуем. Сложность реализации предложенного подхода в первую очередь связана с необходимостью детализации анализа НДС до масштабов зерна поликристаллического тела. Так, при использовании МКЭ размер КЭ у вершины трещины должен быть порядка размера зерна, что приводит к существенному увеличению разрешающей системы уравнений. Упростить расчетную процедуру можно, используя критерий максимальных растягивающих напряжений Иоффе [435]. В этом случае расчет траектории проводится непосредственно с позиций механики сплошного деформируемого тела, что дает возможность не анализировать НДС до масштаба зерна, а аппроксимировать тело гораздо более крупными КЭ. Хотя критерий Иоффе не учитывает физических особенностей разрушения материала у вершины трещины, расчет по нему дает достаточно хорошее совпадение с экспериментальными результатми по направлению роста трещин усталости [180]. [c.194]

ДИЛИ при помощи механического съемного тензометра с инди каторной головкой (2.14]. Замеряли деформации на базе 100 мм в двух взаимно перпендикулярных направлениях у и х до и после сварки. По результатам деформаций, обусловленных сваркой штуцеров, на основе закона Гука определяли реактиВ ные напряжения а х и Оуу. Расчет реактивных напряжений про [c.313]

Выбор высокопрочных алюминиевых сплавов весьма велик (некоторые из них приведены в табл. 20.1). Соотношение компонентов и режим термической обработки этих сплавов обычно выбирают с таким расчетом, чтобы склонность к КРН была минимальной. Термическая обработка с образованием твердого раствора влияет на склонность к коррозионному растрескиваткию, так как изменяет состав сплава в области границ зерен и микроструктуру сплава [33]. В некоторых случаях эксплуатационные температуры, особенно превышающие комнатные значения, могут приводить к искусственному старению сплава. При этом склонность к растрескиванию может увеличиться, и в присутствии влаги или хлорида натрия произойдет преждевременное разрушение металла. Любой из описанных выше сплавов проявляет наибольшую склонность к растрескиванию в тех случаях, когда растягивающее напряжение действует по нормали к направлению прокатки. По-видимому, в этом случае в процессе участвует большая часть граничных поверхностей удлиненных зерен, вдоль которых распространяются трещины. [c.354]

Изгибающие моменты и поперечные силы, возникающие в различных поперечных сечениях балки, как правило, не одинаковы по величине и направлению (знаку). Законы изменения этих внутренних усилий по длине балки принято представлять в виде графиков (диаграмм), называемых эпюрами изгибающих моментов и поперечных сил. По построенным эпюрам устанавливают, в каких сечениях возникают наибольшие изгибающие моменты и поперечные силы и их величины, что необходимо для расчета балки на прочность. Действительно, если балка имеет постоянное по всей длине поперечное сечение (а только такие балки здесь будем рассматривать), то наибольщие нормальные напряжения возникают в том поперечном сечении, где изгибающий момент максимален — [c.278]

В связи с недостатками существующих нормативных расчетов на прочность оболочковых конструкций к настоящему времени проведены многочисленные исследования, направленные на изучение механического поведения конструкций в процессе их нагружения и разрушения /53, 57/. В результате было предложено большое количество различных вариантов расчетов, учитьшающих те или иные особенности напряженного состояния и пластического деформирования оболочек давления. [c.80]

Консольная балка прямоугольного поперечного сечения склеена из двух призм и нагружена сосредоточенной силой (см. рисунок). Исходя из обычных допущений, принятых в расчетах на изгиб, найти значение и направление касательного напряження. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...