Деформирование двустороннее

Для основания (грунта) можно предложить модели, показанные на рис. 101, б и г первая модель учитывает двустороннюю работу а вторая — одностороннюю работу грунта с учетом отлипания . Диаграмма деформирования может быть двусторонней или односторонней (рис. 102). Несущие конструкции сооружения (кроме-перекрытий) можно моделировать упругими связями, расчетная-модель которых показана на рис. 101, а—в. Для рамно-каркасного сооружения с жесткими узлами можно воспользоваться моделью связи (рис. 101, в), предварительно определив точки с нулевыми моментами в колоннах каркаса (рис. 103). Эти точки могут быть определены методами строительной механики и являются фиксированными для систем с постоянной структурой. Диаграммы деформирования материала несущих конструкций аппроксимируются в зависимости от типа материала и характера его работы в конструкции (упругая, упругопластическая, с выключающимися элементами и нелинейная общего типа). [c.333]

Вид диаграмм деформирования для обычной треугольной формы цикла нагружения и цикла с двусторонней выдержкой при растяжении и сжатии показан на рис. 4.6. При треугольной форме цикла пластическая деформация является результатом только активного нагружения и б = бд (рис. 4.6, а). При нагружении с выдержками в каком-либо из полуциклов на экстремумах нагрузки (трапецеидальная форма цикла) к пластической деформации от активного нагружения бд добавляется пластическая деформация вх, являющаяся результатом проявления процесса ползучести в течение выдержки (рис. 4.6, б), а общая пластическая деформация в этом случае определяется их суммой б = бд -г Щ для полуцикла растяжения и б == бд -Ь для полуцикла сжатия. Односторонне накопленная пластическая деформация в цикле для обеих форм цикла нагружения составляет разность = = б — б. При этом кинетика соответствующих деформаций может быть описана уравнениями типа (1.6). [c.72]

Таким образом, на стадиях проектирования, изготовления и монтажа сварных конструкций необходимо принимать меры по уменьшению влияния сварочных напряжений и деформаций. Нужно уменьшать объем наплавленного металла и тепловложение в сварной шов. Сварные швы следует располагать симметрично друг другу, не допускать, по возможности, пересечения швов. Ограничить деформации в сварных конструкциях можно технологическими приемами сваркой с закреплением в стендах или приспособлениях, рациональной последовательностью сварочных (сварка обратноступенчатым швом и др.) и сборочно-сварочных операций (уравновешивание деформаций нагружением элементов детали). Нужно создавать упругие или пластические деформации, обратные по знаку сварочным деформациям (обратный выгиб, предварительное растяжение элементов перед сваркой и др.). Эффективно усиленное охлаждение сварного соединения (медные подкладки, водяное охлаждение и др.), пластическое деформирование металла в зоне шва в процессе сварки (проковка, прокатка роликом, обжатие точек при контактной сварке и др.). Лучше выбирать способы сварки, обеспечивающие высокую концентрацию тепла, применять двустороннюю сварку, Х-образную разделку кромок, уменьшать погонную энергию, площадь поперечного сечения швов, стремиться располагать швы симметрично по отношению к центру тяжести изделия. Напряжения можно снимать термической обработкой после сварки. Остаточные деформации можно устранять механической правкой в холодном состоянии (изгибом, вальцовкой, растяжением, прокаткой роликами, проковкой и т.д.) и термической правкой путем местного нагрева конструкции. [c.42]

Величина Ткр определяется природой и структурой материала, напряженно-деформированным состоянием и механизмом разрушения образца. В случае монотонного возрастания температуры наружной поверхности Тц при одностороннем нагреве критической будем считать температуру внутренней поверхности образца Твн, при симметричном двустороннем нагреве — температуру срединной поверхности и т. д. При этом в каждой точке образца (внутри или на поверхности) должно выполняться условие T xi) Тщ,. [c.13]

Ниже приведен ряд формул, аналогичных формулам (3.12) и (3.13), с помощью которых можно вычислить предельные нагрузки различных элементов конструкций (пластин, оболочек, стержней) при одностороннем (несимметричном) или двустороннем (симметричном) нагреве для двух режимов плотность теплового потока — постоянная величина и температура среды — линейная функция времени. Входящие в формулы коэффициенты определяются экспериментально при установлении обобщенных характеристик. Они зависят от вида материала, напряженно-деформированного состояния, геометрии элемента конструкции и граничных условий. Соответствующие решения задач теплопроводности заимствованы из работы [81]. [c.36]

Прочность соединений. Соединения, сваренные путем одностороннего и двустороннего деформирования пуансонами постоянного сечения, как показывают эксперименты, обладают относительно низкой прочностью и при испытании на растяжение — срез разрушаются на границе вмятины с вырывом сварной точки. [c.13]

При обжиме с радиальным противодавлением критическая степень деформации существенно выше, чем без него. Детали, деформированные без радиального противодавления, только с внешним и двусторонним противодавлением показаны на рис. 10, а—в соответственно. Если заготовка с относительной толщиной стенки s/D > [c.206]

Дно частично образованного полого цилиндра — колпака (элемент а) находится в плоско-напряженном и объемно-деформированном состоянии. Так как деформация металла — двустороннее равномерное растяжение в плоскости дна и осевое сжатие составляют на первой операции всего 1—3%, то практически ими [c.151]

Такая оценка, естественно, не может вполне удовлетворить конструктора, которому необходимо знать конкретные (числовые) значения локальных перемещений и деформаций. Последние, конечно, могут быть определены путем анализа процесса циклического деформирования (шаг за шагом), если программа нагружения известна, однако этот путь отличается большой трудоемкостью. В последние годы появилось довольно значительное число работ [90, 113, 114, 155, 165, 196, 221, 223 и др.], в которых предложены различные предельные,соотношения, позволяющие получать верхние или двусторонние оценки для рассматриваемых локальных величин. Основные трудности, возникающие при таком подходе, связаны с необходимостью перехода от пластической диссипации энергии во всей конструкции к оценкам локальных перемещений и дефор-маций а также с неопределенностью программы нагружения. [c.31]

Винтовые устройства для правки кузовов представлены на рис. 3.17, Винтовой домкрат двустороннего действия Ж-1 состоит из винта, воротка и двух втулок с правой и левой резьбой. Устройство Ж-2 с удлинителе. 400 мм позволяет выполнять работы на длине 790—920 мм. Устройство Ж-3 собрано с удлинителем 500 мм и может работать на длине 890 -1020 мм. Устройство Ж-4 с удлинителем 600 мм, имея на концах захватывающие струбцины, может выполнять вытяжку деформированного металла на длине до 130 мм. Винтовое устройство Ж-5 с двумя удлинителями (400- -400 = 800 мм), оснащенное упорами, может выправлять перекосы в пределах 1185—1285 м,м. [c.212]

Рис. 72. Двусторонняя вырезка деформированной части основной площадки

Габаритные размеры этих плашек определяются диаметром О и толщиной Диаметр плашек постоянный и равен 6 мм, толщина же плашки зависит от размера и складывается из длины калибрующей части и двух длин заборного конуса. Длину калибрующей части берут небольшой (примерно 1,5 Р) во избежание деформирования заготовки. Длина заборной части обычно равна (1,2... 1,4) Р, соответственно общая толщина двусторонней плашки около 4Р. Единственной рабочей частью плашки является заборный конус, представляющий собой фаску, выполненную под углом 120°, глубиной (1,2...1,4) Р. [c.60]

Влияние двустороннего надреза и скорости деформирования на предел прочности в кгс/мм при растяжении материала 291 [c.183]

Угол клина ремня в работе не является постоянным он изменяется в зависимости от степени изгиба ремня, т. е. от диаметра шкива. Это изменение в значительной степени зависит от конструкции ремня у сплошных ремней оно будет наибольшим, у зубчатых двусторонних — наименьшим. Угол канавки существенно влияет на параметры клиноременного вариатора — диапазон регулирования, осевые усилия, а также на работоспособность всего вариатора. Для получения нормированной характеристики вариатора необходимо регламентировать определенные углы канавки ф. Угол клина Фо недеформированного ремня должен выбираться но углу канавки ф с учетом возможного деформирования ремня данной конструкции. При данных основных размерах широких ремней йр и /г ширина по верхнему основанию сечения [c.51]

Подобная зависимость наблюдается как при двустороннем, так и при одностороннем деформировании свариваемых деталей. [c.308]

Однако при двустороннем деформировании максимальное значение прочности достигается при углублении, почти равном толщине свариваемых деталей, а при одностороннем деформировании — при углублении, равном около 60% толщины свариваемых деталей. [c.308]

Прочность сварного соединения при одностороннем деформировании достигает максимального значения, при глубине вдавливания пуансона около 60% толщины свариваемых деталей. В отличие от сварки при двустороннем деформировании дальнейшее увеличение углубления пуансона не приводит к росту прочности сварного соединения. [c.310]

Шовная сварка реализуется двумя основными путями при наличии на рабочей части ролика отдельных выступов можно получить многоточечную сварку с последовательным выполнением точек или одновременным соединением деталей по всей длине шва. В первом случае сварка проводится вращающимися роликами (см. рис. 8.1, е, ж) при одностороннем (см. рис. 8.1, е) или двустороннем деформировании (см. рис. 8.1, ж). Во втором случае сварка осуществляется вдавливанием пуансонов подобно точечной сварке (см. рис. 8.1, 3, и). Пуансоны имеют рабочие выступы, как правило, кольцевой формы. [c.488]

Исследование сварки с односторонним деформированием (при плоской матрице без кольцевых выточек) показали, что при этом способе соединение металла происходит только во внутренней зоне сварной точки, и максимальная площадь сварки не превышает площади торцов пуансона. Соединение металла в периферийной зоне в этом случае не имеет места, вследствие чего прочность на отрыв при сварке с односторонним деформированием меньше, чем при сварке с двусторонним деформированием. [c.38]

На фиг. 12 показана схема шовной холодной сварки с односторонним и двусторонним деформированием, а на фиг. 13 приведены примеры соединений. [c.40]

Для алюминиевых обмоток из проводов малых компактных сечений (примерно до 6x7 мм ) оконцевание может производиться медными контактными флажками , приваренными способом холодной сварки (фиг. 68). В этом случае сварка обязательно должна проводиться методом двустороннего деформирования, и основание медного флажка должно загибаться петлей так, чтобы [c.101]

Приварка медных флажков применяется и в случае оконце-ваиия первичных алюминиевых обмоток галетного типа к трансформаторам для машин контактной сварки, изготовленных из провода толщиной до 3 мм. В этих обмотках медный контактный флажок в месте сварки защищен от механических воздействий. И в этом случае флажок должен огибаться вокруг алюминиевого провода, и сварка должна производиться методом двустороннего деформирования. [c.101]

Сварка производится методом двустороннего деформирования с предварительным зажатием деталей. Высота рабочих выступов пуансонов равна 8 мм, площадь торца рабочего выступа 4Х X 10 мм . Обе медные контактные пластины привариваются одновременно всеми сварными точками за один ход пресса при усилии 30 т. [c.103]

Шовной сваркой (рис. 72) соединяют малочувствительные к ослаблению замкнутые швы при одностороннем и двустороннем деформировании. Диаметр ролика близок к 506, ширина рабочего выступа (1—1,5)6, высота (0,8—0,9)6, а ширина опорной части ролика, ограничивающая деформацию, в 2—3 раза больше ширины рабочего выступа. Высота отбортовки может также меняться от 1,0 до 106. Иногда сваривают швом по закладываемой проволоке. [c.105]

Пластичность металла существенно зависит от схемы деформирования. При стыковой сварке металл деформируется по схемам всестороннего неравномерного сжатия (фиг. 13, точка А), двустороннего сжатия с растяжением (фиг. 13, точка Б) и двустороннего сжатия (фиг. 13, точка В). [c.20]

После взрыва смеси подвижные части разгоняются до скоростей 20...80 м/с в зависимости от условий деформирования обрабатываемого металла и требований к машине. (Скорость движения и, следовательно, эффективная энергия удара регулируется изменением давления газа и сжатого воздуха, т. е. соответствующей перенастройкой реле давлений.) Взрывной импульс, действуя на крышку камеры цилиндра, вызывает откат рамы навстречу подвижным частям. Следует двусторонний удар по обрабатываемому металлу, и энергия движения гасится в системе машины. Поскольку сцепление рамы с балками основания благодаря каткам минимально, вибрационное воздействие удара на фундамент почти не ощущается. [c.437]

В условиях бокового и радиального выдавливания характер свободного течения металла в боковые полости зависит от условий деформирования — одностороннего или двустороннего. В случае одностороннего деформирования форма выдавливаемого бокового отростка или фланца не симметрична относительно его срединной поверхности. В случае двустороннего деформирования сохраняется симметрия форм, как и в случае простой осадки. Характер течения определяет различия в распределении деформаций, остаточных напряжений, в велич П ах силовых и энергетических параметров. [c.11]

Заготовкой служит труба с двусторонними, косыми срезами торцов, имеющая наружный диаметр несколько больший диаметра получаемого угольника. Схема деформирования заготовки при штамповке показана на рис. 3.25. Форму ручья штампа принимают близкой к естественному профилю искажения трубы, что позволяет при гибке снизить нежелательные деформации, вызывающие утонение стенок, а также изменить картину распределения напряжений. Во внутреннем полусечении труба — заготовка сохраняет профиль гибочного пуансона. При штамповке труба деформируется под действием радиальных сжимающих напряжений только в выпуклом полусечении. При малом радиусе гиба на выпуклой части гиба в поперечном и продольном сечениях образуется прямолинейный участок. Степень искажения профиля, как и при обычной гибке, зависит от величи- [c.290]

Аналогичные расчеты выполнены для пластины [45, 47 ] с двусторонним V-образяым надрезом с углом 60° (плоское напряженное состояние) стержня [45, 47, 48] с кольцевым V-образным надрезом с углом 60° стержня [49] с кольцевым U-образным надрезом. У стержней с кольцевым надрезом время [43], необходимое для приближения напряжений к устойчивому состоянию, велико по сравнению с пластиной с надрезом t = 10. Следовательно, в условиях плоского деформированного состояния с сильным стеснением деформации у основания надреза необходимо длительное время до достижения устойчивого напряженного состояния. На рис. 4.25 сравнивают распределение деформаций в пластине с двусторонним надрезом и в стержне с кольцевым надрезом, причем ширина пластины и диаметр стержня в минимальном сечении по основанию надреза равны. [c.116]

Это свойство называют обратимой (двусторонней) памятью формы (ОПФ), которое имеет способность не исчезать практически после любого числа теплосмен. Данный эффект может быть инициирован только за счет деформационного воздействия на металл во-первых, активным пластическим деформированием мартенсита или аусте-нита в изотермических условиях во-вторых, тер-моциклированием материала под нагрузкой через интервал фазовых превращений. [c.841]

В теории пластичности получен целый ряд решений о концентрации напряжений в растянутых и изгибаемых стержнях с отверстиями, острыми и скругленными односторонними и двусторонними надрезами для упругопластической стадии деформирования [14, 28, 45]. Поле скольжений для двусторонних узких надрезов при растяжении стержня [14] показано на рис. 3.30. Подобные решения подтверждаются экспериментально при травлении поверхности образца после пластической деформации (рис. 3.31). Развитие зон пластической деформации по мере роста нагрузки, растягивающей плоский стержень (плоское деформированное состояние) с двумя полукруглыми вырезами [45], показано на рис. 3.32. Сначала образуются и растут пластические зоны у вершины надреза оо = (0,33 -ь 0,60) от (ао — номинальное напряжение в наименьшем сечении). При нагрузке, близкой к предельной ао = 0,61ат, на оси образца возникает новая пластическая область, которая быстро увеличивается и сливается с прежними областями. Образуется замкнутая пластическая область с упругим ядром внутри. [c.150]

Специфика процесса изотермического деформирования находит отражение в конструкции штамповой остнастки. Нагрев штамповых вставок и примыкающих к ним деталей до высокой температуры затрудняет жесткое закрепление инструмента в штам-повом блоке. Поэтому направляющие элементы целесообразно выполнять непосредственно в штамповых вставках. На рис. 24, а, б показаны штамповые вставки с направляющими колонками. Во избежание деформации колднок отношение высоты выступающих цилиндрических частей к их диаметрам должно быть не более 1,5. Двусторонний зазор между штампом и колонкой должен быть 0,08—0,25 мм в зависимости от диаметра последней. В штампах для закрытой штамповки (рис. 25) или выдавливания, в которых пуансон направляется по матрице, направляющих колонок и втулок, как правило, не требуется. При закрытой штамповке надо тщательно подгонять детали штампа, так как в изотермических условиях деформируемый металл легко затекает в самые небольшие зазоры. [c.60]

В сборнике рассмотрены процессы двустороннего горячего деформирования, холодного прессования, полугорячего выдавливания, вибрационной зачистки, ротационной ковки, резки сортового проката, гибки труб по пространственным кривым и т. д. Помещены теоретические материалы по пластическому деформированию. [c.2]

Для того чтобы не строить больших фундаментов и не иметь тяжелого шабота, изготовляют так называемые бесшаботные молоты или молоты с двусторонним ударом. У этих молотов взамен шабота установлена подвижная нижняя баба, синхронно двигающаяся навстречу верхней бабе. Деформирование заготовки, положенной на штамп нижней бабы, происходит при соударении баб. Наиболее мощный из действующих бесшаботных молотов имеет энергию удара 80 тыс. кгм, он эквивалентен шаботному молоту с весом падающих частей 40 т. У этого молота вес верхней бабы 90 т, нижней — 100 т. Общий вес молота 560 т он в 3 раза легче шаботного молота с такой же энергией удара, имеет фундамент в 8—10 раз меньше. Его высота над уровнем пола 8,2 м. В настоящее время работают молоты с энергией удара 20, 30, 35, 40 тыс. кгм и более. На них иггампуют в одноручьевых штампах поковки коленчатых валов для дизелей, венцы больших шестерен, колесные центры, поршни, фланцы с весом поко-юк 5—500 кг. Главным недостатком бесшаботных молотов является неудобство в укладывании заготовок в подвижный нижний штамп и их удерживании в процессе работы. [c.150]

Как видно ИЗ приведенных данных, сварка начинает осуществляться при вдавливании пуансона на 55% суммарной толщины свариваемых пластинок. Увеличение глубины вдавливания пуансона до 60% приводит к некоторому повыщению прочности соединения. Дальнейщее углубление пуансона уже не дает увеличения прочности, как это было при сварке с двусторонним деформированием. [c.38]

Экспериментальные исследования бокового выдавливания позволили установить форму и размеры очага пластической деформации в зависимости от соотношений диаметров выдавливаемого отростка и полости матрицы. На рис. 2.39 показаны формы очагов пластической деформации при двустороннем и односто-ро1И1см приложении внешней нагрузки. Процесс бокового выдавливания обычно разбивают на три стадии осадки заготовки, свободное выдавливание в боковые полости и выдавливание с одновременным заполнением углов боковых полостей. Наибольшая сила деформирования необходима для выдавливания в третьей стадии. В процессе третьей стадии форма и размеры очага деформации, расположенного в полости матрицы, остаются неизменными, несмотря на образование новых очагов пластической деформации, расположенных вблизи углов боковых полостей. Это позволяет исследовать напряженное состояние в третьей стадии с учетом результатов, полученных для второй стадии истечения. Условия на границе между областями пластической и неде-формнруемой, расположенной в боковой полости на третьей и второй стадиях, различны. Граничные условия определяют из рассмотрения напряженного состояния в очаге деформации, обеспечивающем заполнение углов боковых полостей. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...