Расчет элементов питания

Разработку ЛПС на конкретные машиностроительные и приборостроительные отливки целесообразно выполнять в четыре этапа выбор типа системы, расчет элементов питания, расчет литниковых каналов, анализ систем. [c.52]

Рис. 3.9. К расчету элементов питания для небольшой отливки

Расчет элементов питании..............................6 [c.404]

Аппарат безразмерных характеристик позволил предложить сравнительно простой метод расчета элементов приводов для определения их данных (размеров исполнительных механизмов, управляющих золотников, дросселей и других элементов), а также выбора данных источника питания. [c.4]

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМ ПИТАНИЯ [c.343]

Индукционная тигельная печь является совокупностью ряда систем, каждая из которых требует расчета тепловой системы, в которой наряду с полезным теплом имеются тепловые потери различных видов, требующие отвода без перегрева конструкций электромагнитной системы, предназначенной для эффективной передачи энергии в загрузку и преобразования ее в тепловую механической системы, детали и узлы которой испытывают нагрузки и должны проверяться на прочность гидравлической системы, которая должна обеспечить расчетный расход воды для охлаждения индуктора, а иногда и других элементов конструкции печи при питании, как правило, от источника технической воды с определенными параметрами, входящего в замкнутую схему оборотного водоснабжения. [c.252]

Обычно в трансмиссии имеется единая масляная система, включающая в себя систему питания, автоматики и смазки (рис. 102). Данная система представляет собой объемный (статический) гидропривод, элементы и расчет которого рассматриваются в специальном курсе (поэтому здесь представлена только принципиальная схема). [c.214]

Следовательно, при работе в режиме среднего тока счетчик подобен элементу, сопротивление которого линейно зависит от интенсивности регистрируемого излучения. При расчетах схем важно знать зависимость среднего тока от числа разрядов ( загрузки счетчика ) при постоянном напряжении питания, лежащем в пределах плато счетной характеристики. [c.247]

Ширина сопла питания % и высота элемента/ . Проведенные исследования показали [9], что гидравлический струйный элемент четко переключается в диапазоне чисел Рейнольдса 800—8410. Расход и давление потока управления при повышении температуры масла от 30 до 75 °С изменялись в пределах 8—12%. Для расчета площади проходного сечения сопла питания, по данным исследований гидравлических струйных элементов, можно рекомендовать скорость истечения жидкости принимать в пределах 30—64 м/с. [c.291]

Угол Y расположения сопла управления. Критерием оптимальности угла у также принимаем коэффициент усиления элемента. Для расчета оптимального угла v продифференцируем уравнение (10.5) по углу у и приравняем его нулю. Согласно выполненным расчетам, оптимальная величина угла Y зависит от геометрии камеры распределения и от расхода питания, однако всегда больше 90°. Расчеты по уравнению (10.5) при разных величинах угла у от 70 до 110° показали, что при 7 = 90—110° величина угла 0 изменяется незначительно. [c.294]

Схему можно рассчитать на худший случай различными способами. Вследствие того что параметры элементов имеют определенный разброс относительно номинального значения, конструктор никогда не может выбрать идеальные элементы. Необходимость учета изменений величин параметров (а это не всегда простая процедура) приводит к тому, что многие схемы, рассчитанные с номинальными значениями элементов, должны быть проверены экспериментально для определения их рабочих пределов. Экспериментально полученные области приемлемых значений параметров, определяющие пределы удовлетворительного функционирования схем как функции изменения номинальных величин элементов, обычно используются для установления допусков на изменения параметров элементов схемы и напряжения питания. После повторного расчета схемы. [c.27]

Из рассмотренного примера видно, что для предотвращения постепенных отказов в схеме требуется рассчитывать элементы на повышенную мощность. Поэтому здесь необходимы компромиссные решения. Кроме того, если мощность источников питания с неограниченной надежностью не ограничена, то в расчете могут быть приняты любые допуски элементов и постепенные отказы можно исключить полностью. Это значит, что задача обеспечения надежности при расчете на худший случай переносится с самой схемы на ее источники питания. В более сложных схемах повышение уровня мощности вследствие расширения пределов расчетных допусков приводит к увеличению числа элементов, требующихся для выполнения схемами заданных функций. Сложность самих элементов схемы не возрастает, так как принималось, что резистор R может быть выбран любой мощности. (Если номинальная мощность резистора ограничена некоторой сравнительно небольшой величиной, то необходимо взять несколько параллельно соединенных резисторов.) [c.32]

Расчет имеет целью определить основные размеры элементов следящего привода. К ним относятся данные исполнительного механизма, управляющего золотника, источника питания. Эти данные определяются на основании функциональных характеристик, подробно рассмотренных в соответствующих главах. [c.270]

Выпрямитель питает шинопровод, разведенный по цеху, обычно на два плеча, длиной не более 75 м каждый, к которым подключено по 15 сварочных постов. Расчет шинопровода производится не по плотности силы тока, а по падению напряжения. Предельное падение напряжения на конце шинопровода не должно превышать 2 В. Выпрямитель ВМГ-5000, шинопровод, балластные реостаты, и дроссели составляют систему многопостового питания. Технические данные элементов этой системы приведены ниже. [c.60]

В элементе третьего типа (рис. 2, в) геометрические размеры и давление питания выбираются с таким расчетом, чтобы струя, вытекающая из сопла питания, в отсутствие сигналов управления оставалась ламинарной. При подаче в каналы У сигнала управления ламинарное течение переходит в турбулентное. При этом динамический напор части струи, попадающей в приемный канал В, существенно уменьшается, т. е. уровень выходных сигналов изменяется. При снятии управляющего сигнала происходит обратное преобразование режима течения, и на выходе восстанавливается сигнал высокого уровня. [c.9]

Общие определения. Отклонение струи питания при воздействии (соударении) на нее менее мощной струи управления широко используется в элементах струйной автоматики. Возникающие при этом струи будут иметь различный характер в зависимости от граничных условий, а также режима течения. Однако в любом случае взаимодействие завершается образованием результирующего струйного течения. Задача расчета взаимодействия струй состоит в том, чтобы при заданных граничных условиях, а также кинематических и динамических характеристиках взаимодействующих струй определить параметры результирующего течения. Общего решения указанной задачи вследствие ее сложности в настоящее время нет. Для получения приближенных решений рассматривают характерные схемы взаимодействия струи и принимают упрощающие допущения. Так, в зависимости от граничных условий могут иметь место схемы свободного соударения струй и соударения струй в ограниченном пространстве. [c.131]

Допущения, принимаемые при расчетах. Рассмотрим плоский струйный элемент, показанный на рис. 10.1, у которого канал питания имеет ширину о и канал управления ширину 01. На основную струю, вытекающую из канала питания со скоростью Оо, действует струя, вытекающая со скоростью VI из канала управления. Будем считать, что скорость Vo одинаковая для всех точек сечения первого из указанных каналов, а скорость У] — одинаковая для всех точек сечения второго из них. Вследствие взаимодействия струй образуется результирующая струя шириной Й2 и со скоростью течения V2, ось которой составляет угол а с осью канала питания. [c.101]

Приведенная выше схема струи является условной, так как формирование потока происходит иначе, чем при истечении турбулентной струи из отверстия. Однако имеются следующие основания для принятия данной схемы при приближенных расчетах характеристик течения, получающегося при взаимодействии струй в элементах рассматриваемого здесь типа. Значения угла отклонения оси результирующей струи от оси канала питания, получаемые расчетом по предлагаемой методике, хорошо согласуются с опытными его значениями. Вместе с тем из опытных данных следует, что в рассматриваемой струе уже при небольшом удалении от места, где встречаются исходные струи, профили распределения скоростей приближаются к тем, которые характерны для одиночных турбулентных струй, вытекающих из каналов. Например, по данным работы [53] смешение струй практически заканчивается на расстоянии от точки пересечения осей каналов питания и управления, определяемом величинами 1,5/г —2/г, и на расстоянии 3,5А — 4/г профили скоростей уже становятся симметричными. На рис. 11.6,6 представлены совмещенные кривые распределения скоростей в сечении струи, отстоящем на расстоянии /г =12, построенные по опытным данным, приведенным в работах [100, 101] для плоского струйного элемента, у которого Яо=2,5 мм и п = 5 мм. Кривая / на рис. 11.6,6 относится к случаю, когда отсутствует управляющее воздействие и имеется лишь одиночная турбулентная струя, вытекающая из канала питания. Кривая 2 на этом рисунке получена при отклонении струи, вытекающей из канала питания, струей, вытекающей из канала управления, на угол а 7°. В последнем случае профиль скоростей лишь несколько шире, что связано с увеличением массы движущихся частиц. По форме же данная характеристика почти не отличается от характеристики, полученной для одиночной турбулентной струи. [c.120]

Для питания тяговых двигателей требуется, как правило, ток больший, чем может выпрямить один полупроводниковый вентиль, и напряжение, в несколько раз превышающее наивысшее обратное напряжение. Поэтому возникает необходимость включать вентили последовательно, что позволяет повысить допустимое обратное напряжение, а для увеличения допустимого тока группы последовательно включенных вентилей соединяют параллельно. Это дает возможность конструировать выпрямительные установки на полупроводниках для электровозов и моторных вагонов различной мощности. Выполняют такие установки с расчетом свободной и легкой замены всех элементов. [c.49]

В состав конторских помещений входят помещения для руководящего персонала, служб и отделов управления предприятия в соответствии с его структурой и штатом бытовых помещений — пункты питания, медпункты, гардеробные, умывальные, курительные, душевые, уборные общественных помещений — помещения партийных, профсоюзных и других общественных организаций, а также помещения для занятий, собраний и отдыха. Расчет площадей указанных помещений является элементом архитектурного проектирования предприятия и выполняется на основании данных технологического расчета и соответствующих норм. [c.125]

Конструкция соприкасающихся элементов. Она определяется в общих чертах машиной, для которой предназначается соответствующая трущаяся пара, но тип подшипника (скольжения, качения), как и систему питания, охлаждения и т.д. можно выбирать при проектировании и учитывать их при расчете. Макрогеометрия поверхностей, их непрерывность или прерывистость также характерны для различных конструкций. Их выбор тесно связан и с возможным режимом смазки. С этой точки зрения различаются подшипники с гидродинамической [c.33]

Ниже приведены основные сведения об источниках питания для дуговой сварки плавящимся электродом общего назначения принятая терминология, содержание и обозначение базовых технологических характеристик, требования, которым должны соответствовать источники питания для многолетней высококачественной и безопасной работы. Рассмотрены наиболее распространенные, апробированные практикой технические решения, даны элементы инженерного расчета сварочных трансформаторов, выпрямителей, инверторов и постовых регуляторов тока. [c.219]

Литниковые системы служат для заполнения форм металлом, а прибыли — для питания отливок с процессе кристаллизации. Боковые прибыли часто связаны с литниковой системой, элементы которой в этом случае могут быть разделены на подводящие и питающие. До расчета литниковой системы определяют положение отливки при заливке и места подвода металла, размещение моделей на плите [c.326]

Малинский И. М. Расчет сопла питания гидравлического струйного элемента. В кн. Вопросы струйной техники. Мн., 1967. [c.346]

Наряду с исследованием внутренних процессов, протекающих в вихревых камерах, делаются попытки использовать характеристики, полученные для элементов определенного типа, при расчете элементов, отличающихся от ранее исследовавшихся размерами или давлениями питания. Вопрос о допустимости такого перехода решается на основании опытных данных. В качестве примера на рис. 20.4, в для одного из вихревых струйных элементов приведены характеристики Qг/Q2,max=(f[ Pi — ро)/ро] при двух различных давлениях питания / — при Ро=1,4 кГ/см и 2 — при Ро=7 кГ/см . Эти характеристики сравнительно мало отличаются одна от другой. Они получены для струйного вихревого элемента, у которого площадь сечения выходного отверстия равнялась 16 мм , а площадь сечения канала управления была равна 2 мм элемент работал на воздухе, причем на выходе поддерживалось атмосферное давление [79]. [c.221]

Работы в области полупроводниковых логических элементов привели к созданию методики расчета оптимальных схем элементов, учитывающей как наихудшие, так и вероятностные сочетания значений параметров, к разработке способов повышения надежности элементов за счет построения избыточных структур и созданию различных полупроводниковых элементов и систем. Разработанные элементы нашли широкое применение для построения различных систем автоматического управления, в том числе телеавтоматической системы управления поточно-транспортными линиями. Была разработана единая серия полупроводниковых логических элементов общепромышленного назначения, в которую вошли логические и функциональные элементы, элементы времени, усилителр и блоки питания (рис. 47). Единая серия разрабатывалась совместно Институтом автоматики и телемеханики АН СССР, Всесоюзным научно-исследовательским институтом электропривода, Центральным научно-исследовательским институтом МПС, Конструкторским бюро Цветметавтоматика и рядом других организаций. Разработанная серия полупроводниковых логических элементов работает при колебаниях напряжения питания 20%, изменениях температуры окружающей среды от —45 до +60° С при частоте до 20 кгц. [c.266]

При исследовании низкочастотной неустойчивости были сделаны следующие допущения пренебрегаем сжимаемостью и инерционностью жидкости в импульсных трубопроводах, не учитываем инерционность подвижных частей золотника и серводросселя. Эти допущения обосновываются тем, что рассматриваются медленно протекающие процессы с частотой V = 2 н- 5 Гц [2], соответственно период колебаний (постоянная процесса) имеет порядок l/v = 0,5-4-0,2 с. Расчет показал, что учет сжимаемости жидкости и инерционности подвижных частей элементов автоматики дает постоянные времени в описывающих дифференциальных уравнениях на 2—3 порядка меньше величины l/v и определяющее влияние на основную частоту системных колебаний V оказывают величины демпфирования золотника и серводросселя. Поэтому при математическом описании блока питания будем пренебрегать членами, описывающими инерционность элементов автоматики и сжимаемость жидкости. В результате БП описывается тремя дифференциальными уравнениями [c.76]

Рассмотрим моностабильный струйный элемент с соосно расположенными питающим и приемным соплами (рис. 10.7, а). При проектировании такого элемента обычно задаются расходом Qn либо давлением Рп питания. Необходимо определить следующие геометрические параметры h, йу, с, t, у, S, ОпБ, йс, I, Q, конфигурацию каналов сопл питания, управления и выходных каналов. Кроме того, требуется определить расход Qy и давление Ру струи управления, необходимые для отклонения струи питания на требуемый угол 0. Для удобства расчетов разделим струйный элемент на три зоны А—входной участок сопла питания Б — камера распределения В — выходной участок струйного элемента. [c.289]

На фиг. 1.11 приведена схема замещения для установившегося состояния по постоянному току, на которой отклонения параметров каждого элемента, соответствующие худшему случаю, показаны стрелками, стоящими около резисторов и источников питания. Условия нагрузки заданы минимальным током Ilx для нагрузки в виде схемы ИЛИ и минимальным напряжением V off, если нагрузкой служит схема И. Кроме того, требования в отношении стабильности связаны с допусками на сопротивление резисторов Ri, напряжение питания Ei и диапазон окружающей температуры Нужно учитывать следующие параметры транзисторов и их изменения коэффициент усиления по току 1е, коллекторное напряжение насыщения V es, напряжение между базой и эмиттером насыщенного транзистора Vbe, температура перехода (в частности, максимальная допустимая температура Tj макс), коэффициент рассеяния тепла К и обратный ток коллектора 1сво- Задача статического расчета состоит в определении номинальных величин сопротивлений ре- [c.33]

Чувствительным элементом регулятора (рис. 28) является Т-образный мост, состоящий из активных сопротивлений, изготовленных из константана или манганина, подстроечного сопротивления и конденсаторов j, С2, Сз типа МПГТ, погрешность которых при различного рода влияниях (в том числе температуры, старения и т. п.) не выходит за пределы 0,1%. Питание моста осуществляется от вторичной обмотки трансформатора Тр1, выход моста подается на первую входную обмотку суммирующего трансформатора Тр4. На рис. 50,6 показан принцип работы моста. Обозначения на векторной диаграмме соответствуют рис. 50,а. Из диаграммы видно, что выходное напряжение моста в зоне небольших отклонений частоты сдвинуто на угол, близкий к 90° по отношению к питающему напряжению. Соответствующим выбором параметров Т-образного моста добиваются, чтобы составляющая выходного напряжения, сдвинутая относительно питающего напряжения на 90°, была равна нулю при частоте сети 50 гц. Тогда при отклонении частоты в обе стороны от 50 гц это напряжение будет возрастать по амплитуде, а его фаза в зависимости от знака отклонения частоты будет изменяться на 180°. Как показывают расчеты и лабораторные исследо- [c.94]

К ним относятся параметры на границах элементов оборудования различных систем ПТУ (регенеративного подогрева, теплофикационной установки и др.), в первую очередь термодинамические, а также расходные, определяемые конструктивными характеристиками элементов (эжекторов, уплотнений) и не зависящие прямым образом от процессов в цикле ПТУ. Для расчетов давлений в точках различных трактов и напоров насосов нужно знать гидравлические сопротивления элементов оборудования, трубопроводов, арматуры (например, значительны потери давления в регулирующем клапане питания паропроизводящей установки Арркп МПа), также зависящие от конструктивных характеристик элементов. [c.358]

Силы давления жидкости, действующие на цилиндровый блок, от значения которых зависит величина результирующей силы, прижимающей один элемент распределителя к другому, складываются из сил, действующих по площади распределительных окон ажЬ (рис. 73), и сил давления по контактирующим поверхностям. Расчет проводят применительно лишь к полости высокого давления. В целях упрощения расчетов величина площади каналов 7 питания блока учитывается полностью, хотя эта площадь в создании раскрывающей силы не участвует. Очевидно, чтобы не нроизо-шло раскрытия распределителя (отжима блока от золотника), сила давления жидкости на площадь донышек цилиндров, прижимающая блок к зеркалу золотника, должна быть больше раскрывающих сил давления жидкости в стыковом зазоре. Оценку распределителя, с этой точки зрения, производят по так называемому коэффициенту поджима, под которым понимается отношение разности сил, прижимающей блок 7 к поверхности распределения и отжимающей к величине прижимающей силы в % [c.178]

В промышленном образце такого микрофона применена балочка длиной 5 мм и толщиной 0,8 мм. Полупроводниковый элемент имеет толщину 0,3 мм и длину 0,3 мм. Цилиндрическая жесткость балочки / = 5 10 Н/м2, площадь диафрагмы 5д=1,24ом2, ее гибкость Сд= 10 м/Н, собственное сопротивление микрофона Ro=l кОм. Максимальный допустимый ток — 10 мА и х=170. При питании током около 6 мА расчет по ф-ле (5.45) дает чувствительность примерно 2 В/Нм-2 при Rn= кОм. [c.230]

Ю. М. Первовым в связи с изучением вопросов рудничной аэрогазодинамики было проведено исследование распространения струй в камерах относительно больших размеров, причем принималось во внимание наличие боковых стенок и стенки, параллельной плоскости выходного сечения сопла [33]. Хотя относительные размеры камеры, с которой проводились опыты, и были больше тех, которые встречаются в рассматриваемых здесь струйных элементах, данные, полученные в указанной работе, представляют интерес и для области пневмоники. Например, при работе струйных элементов с включением источников питания по замкнутой схеме распространение струй, вытекающих из перепускных каналов, может происходить в условиях, аналогичных тем, которые рассмотрены в указанной работе. Для струи, вытекающей из канала круглого сечения с радиусом Го- расиро-страняющейся в камере, в которой расстояние от оси до боковых стенок равно и длина которой равна к, в работе приводится следующая формула для расчета угла между осью струи и прямой, образующей границу струи [c.84]

При этих опытах заведомо не выполнялось условие так как величина Ье была меньше, чем ао. Однако опыты проводились при (то)1/(ту)о<0,2 и, по-видимому, определяющими для величины брДри ) были условия движения струи, вытекающей из канала питания, для которой количество, движения равняется (ту)о. Лишь этим можно объяснить удовлетворительное совпадение расчетных данных с опытными для элемента с бр/ао=4,7 при (ту)1/(/пи)о = 0- 0,2 для элемента с Ьр/ао = 2,7 опытные точки (см. кривую 3 на рис. 12.7, г) ложатся выше расчетной кривой, хотя общий характер изменения брДру ) в функции от (mv)l/ mv)o при этом такой же, как и по расчету (кривая 2). Заметим, что в рассматриваемой работе [41] полученные опытные данные трактуются несколько иначе, чем это сделано выше. Считается, что расхождение между расчетными и опытными данными имеется при б /ао=2,7 лишь в области значений (ти)1/(ти)о<0,1 (см. рис. 12.7,г). Указаны опытные точки, представленные на рис. 12.7, г, но кривая 3 по ним не проведена в качестве области, в которой расчетные данные согласуются с опытом, в рассматриваемой работе рекомендуется считать область, ограниченную сверху прямой 4, уравнением которой является Ьp pv = mv) mv. [c.140]

Расчет приводился из условия применения сдвоенной гидроаккумуляторной установки для питания 40 станков. Полные затраты на оснащение станков складывались из следующих элементов [c.77]

В результате электрического расчета при заданном напряжении и частоте источника питания определяются следующие электрические параметры коэффициент полезного действия, активные и реактивные мощности в системе, коэффициент мощности, токи в цепях индукторов, двухмерное распределение внутренних источников теплоты в загрузке. Электрический расчет в данных моделях реализует вариант метода интегральных уравнений с осреднением ядра интегрального уравнения (см. главу 2). Это позволяет эффективно производить электрический расчет индукционных нагревателей независимо от выраженности поверхностного эффекта в загрузке с многослойными, секционированными, многофазными индукто-)ами, с обычным и автотрансформаторным включением обмоток. Лредусмотрен также учет влияния на электромагнитные параметры индукционной системы таких элементов, как медные водоохлаждаемые кольца, электромагнитные экраны и другие проводящие немагнитные тела, в которых можно выделить осесимметричные линии тока. Тепловой расчет заключается в определении двухмерного температурного поля в загрузке в процессе нагрева при определенных граничных условиях на поверхности загрузки, которые задаются или исходя из свободного теплообмена с окружающей средой (конвекцией, излучением) или с учетом футеровки. Одновременно находятся как общие тепловые потери, так и потери с отдельных поверхностей загрузки. [c.217]

На основании анализа результатов проделанных расчетов бьш разработан и создан омический трубчатый нагреватель газа. Сопротивление нагревательного элемента (трубка из нержавеющей стали Х18Н10Т) подобрано таким образом, что при нагреве газа становится возможным осуществлять режим максимального отбора мощности от источника питания. [c.163]

Инж. В. И. Левинсон произвел расчет экономической эффективности применения сдвоенной групповой гидроаккумуляторной установки для питания сорока станков. Полные затраты на оснащение станков в рублях складываются из следующих элементов. [c.303]

Портальный кран — это универсальная перегрузочная машина периодического действия, как правило, имеющая электрический привод с питанием от. береговой электрической сети. Свое название портальный кран получил потому, что его2 основание выполнено в виде буквы П (рис. 24). Основные элементы портала —ноги 1, опирающиеся на ходовые тележки 2, соединенные в верхней части пролетным строением. Ко-леса тележек опираются на под- А крановые пути, по которым пе- til ремещается кран. Размеры пор- тала подбираются с таким расчетом, чтобы между его ногами могли проходить железнодорожные составы. В зависимости от числа проложенных под порталом железнодорожных путей различают порталы однопутные, двухпутные и трехпутные. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...